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關鍵詞:深基坑;優化設計;監測
1工程概況
擬建工程為一棟26層商辦樓,帶兩層地下室。地下室基坑形狀近矩形45.80m×48.30m,其北側深9.40m,南側深10.20m。基坑東、南及西側距離紅線較近。其東側和南側為一層廠房。西側為已建的18層住宅樓及地下室,最近距離約13m。
2工程地質情況
本場地地層主要由新近堆積的填土(Q4ml)、第四系上更新統(Q3pl+al)沖洪積成因的粘土、粉質粘土等組成。場地各土層的組成及物理力學指標見表1。本場地中地下水主要為賦存于①層雜填土中。地下水水量、水位的變化幅度受天氣影響明顯,在豐水期地下水位較高,最高可達地表,水量中等;枯水期水位較低,部分地段無地下水,水量貧乏;最大變化幅度約1.5m。
3支護設計
3.1支護型式選擇
由于該基坑不具備放坡條件,不能采用土釘墻支護;且地方政策不允許支護結構出紅線,錨桿在本基坑支護中不能使用。本基坑平面尺寸較小,形狀接近于正方形,因此采用灌注樁加水平斜支撐是較為合理的支護型式(見圖1)。支護樁采用旋挖樁,⌀900@1800,嵌固段長度大于8m。
3.2優化設計
在初步設計時采用兩道水平斜支撐(見圖2)。經計算,坡頂最大水平位移約為12.7mm。該方案安全性較高,但對施工影響較大,工程造價較高,施工周期較長。最終施工圖改為一道水平斜支撐。開始時水平斜支撐布置在-2.5m處,并且布置一道腰梁,后為了控制樁頂水平位移,把水平斜支撐上移布置到了冠梁處(見圖3)。經計算其坡頂最大水平位移約為18.4mm。最終方案更加簡單,對施工影響相對較小,降低了工程造價,極大地縮短施工周期,但坡頂位移相對較大。為保證支護結構的可靠性,在場地允許的南側、西側和北側增加了拉錨樁,作為冗余設計。同時要求在底板澆筑時,將筏板與支護之間的空隙用同標號混凝土一起澆筑,即相當于在底板處形成一個支點,可有效控制支護體系變形。
4監測分析
4.1監測方案
為了驗證支護結構設計和施工質量,本基坑監測布置了坡頂水平和豎向位移監測、深層水平位移監測、支撐內力監測、立柱沉降監測以及周邊建筑物豎向沉降監測。布置坡頂水平和豎向位移監測點11個,深層水平位移監測點5個,支撐內力監測點11個,立柱沉降監測點2個,周邊建筑物豎向沉降監測9個。
4.2水平與豎向位移
冠梁頂部的水平與豎向位移值均較小,其中冠梁頂部的水平最大水平位移為16mm,最大豎向位移為3.3mm。均比理論計算的樁頂位移量要小。
4.3深層水平位移
CX3、CX4樁深層水平位移曲線見圖4、圖5。當開始挖土時,樁頂位移逐漸增大,并沿深度方向呈近似線性關系。基坑開挖接近底部時,樁頂反方向小幅位移,樁頂以下5.0~6.0m位置的位移量增大,位移曲線近似弓形。其中CX4最大位移為20.17mm,最大側位移約為基坑深度的0.2%。換撐之后,樁頂約束消失,樁頂位移明顯增大。南側CX3點換撐位置以上位移相對平緩,樁頂位移量達24.26mm;西側CX4點換撐位置以上位移急劇增大,樁頂位移量達42.97mm。造成樁頂位移不同的原因,是由于西側中間距離紅線較近,無法施工拉錨樁,而南側中部施工了3根拉錨樁。監測結果表明必要的冗余設計,可有效地減小坑頂位移,增加結構的穩定性。
4.4軸力
支撐梁內力變化曲線見圖6。從曲線中可發現,隨著基坑開挖深度的增加,支撐梁內力逐漸增大。實測最大內力8496.10kN,最小4105.70kN,均在支撐梁承載能力設計值范圍內。采用啟明星軟件計算的最大內力3047.9kN,最小2251.6kN。實測支撐梁內力比理論計算的軸力要大1.57~3.14倍。
4.5周邊建筑豎向位移
本基坑西側已建的18層住宅樓及地下室,其底板標高與本基坑開挖深度標高基本一致,未布設監測點。緊鄰基坑的圍墻豎向位移量較小,至換撐時,最大沉降量僅為9.10mm。
5結論
在深基坑支護設計時,當周邊環境簡單,可以適當允許支護結構發生較大變形,從而對內支撐進行優化設計,如減少內支撐道數、調整內支撐的豎向位置、增加拉錨樁等冗余設計。通過施工過程的監測分析,本基坑頂部水平與豎向位移、深層水平位移量均未超過預警值,緊鄰基坑的圍墻豎向變形量也較小,與最初設計值基本一致,滿足了施工的要求。優化后的設計方案有效地降低工程造價、縮短施工周期。拆換撐后,支護體系會發生較大變形,在設計和施工過程中應充分考慮,如設計時增加冗余設計、施工中做好應急處置措施等。
參考文獻:
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[4]龔曉南,楊仲軒.巖土工程變形控制設計理論與實踐[M].中國建筑工業出版社,2018.
作者:鄧祖保 季鄭杰 孫麗 單位:安徽工程勘察院