定積分公式精選(九篇)
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第1篇：定積分公式范文
【關鍵詞】土釘墻；施工要點；位移觀測；穩定分析
【Abstract】The principle of soil nail wall shoring systems are introduced， and key points in main working procedure of construction are discussed according to engineering project. The reasons for base hole stability are analyzed on the basis of the observation for displacement of base hole and the experiment for the up-lift resistance of soil nail. What's more， some suggestions for the construction of soil nail wall are put forward， which may benefit from design and construction of soil nail wall.
【Key words】Soil nail wall；Key points for construction；Observation of displacement；Stability analysis
1. 引言
土釘墻是由天然土體通過土釘就地加固并與噴射混凝土面板相結合，形成一個類似重力擋土墻以來抵抗墻后土壓力的一種支護結構。在工作機理上它是由高強土釘，網噴混凝土面及原狀土三者共同受力，來維護基坑邊坡的土體穩定。土釘墻支護技術，很好地增強土體破壞延性，改變邊坡突然塌方的性質，有利于安全施工。在工藝上，采用了邊開挖邊支護的方法，工作面不受限制，與其它支護相比，施工速度快，工期可縮短50%以上，用料省、節約造價可達60%左右。因此它在公路交通，水利建設，建筑工程等行業中應用越來越廣泛。
層，其地下室基坑采用土釘墻支護方案，基坑開挖深度為6.15m。
2.1工程地質情況。開挖深度范圍內地質特征分層描述如下：
①雜填土：灰黃色，以碎石塊、粘性土等組成；松散稍密；層厚0.2～1.5m，全場分布。
②粘土：灰褐色，含鐵錳質斑點，少量腐植物碎屑，可～軟塑，層厚0.4～1.8m，局部缺失。
③淤泥：青灰色，含少量粉細砂，腐植物碎屑，零星貝殼殘片，土性呈流塑，層厚13.0～15.4m，全場分布。
以上各土層物理力學指標如表1：
2.2設計情況。計算軟件采用北京理正軟件研究所“理正深基坑支護結構設計軟件”F-SPWV4.33，基坑重要系數 ，基坑周邊施工荷載 q0=15KPa，其土釘墻設計主斷面如圖1。
2.3.1土方開挖。
（1）本工程土釘主斷面處土方開挖分四個層次，第一層挖深1.3m，水平分段長度不大于12m進行跳挖，邊挖邊進行支護施工。第一層支護完成后再進行第二層土開挖，第二層每段開挖長度不得超過10m，挖深2m。第三層土挖深2m，第四層土挖深0.85m，每段開挖長度不超過6m。
（2）當土方開挖至標高-6.45m處，開挖時采用“五邊”法，即邊挖土，邊鑿去工程樁上部多余樁長，邊鋪片石基層，邊澆混凝土墊層，邊砌地梁和承臺磚胎模。這樣既能加快工期，又保護基坑土體不長期暴露，有利于基坑穩定。
2.3.2錨桿制作。本工程錨桿施工部位為淤泥土，機械成孔較為困難，故錨桿制作因地制宜。其制作方法：桿頭采用150鐵質錐形擴孔頭，桿身采用48×2.5焊接鋼管，在鋼管外壁上鉆3排梅花形直徑8mm的出漿孔，沿桿長方向每300mm設一個。桿端1m處為自由段不開孔，用止漿編絲袋隔開，每孔前焊20mm長10鋼筋頭，在錨桿壓入土體時減少淤泥土進入桿內，同時可增加握 窠力，錨桿長度按設計進行斷料，管與管對接時均布314，L=140mm單面焊接。（詳見圖2）
2.3.3錨桿注漿和砼墻施工。本工程注漿砂漿配合比為水泥：砂：水=1：0.3：0.5，每米錨桿注漿必須大于30Kg水泥，采用低壓（0.4～0.6MPa）方法注漿裹管。注漿分三段，第一段壓力注漿時應用32高壓管直通入管底注漿；拔出注漿管3m，進行第二段注漿，再拔出3m，進行第三段注漿，直至達到注漿量與注漿壓力要求。土釘墻厚100mm，分二層施工，第一層厚70mm，在人工修整邊坡后，直接噴射在泥土側壁，之后鋪設6.5@250×250雙向鋼筋網及14骨架鋼筋，然后噴射厚30mm的第二層混凝土。
3. 土釘墻基坑穩定分析
3.1支護觀測及失穩處理。支護觀測主要內容為支護結構位移的量測和肉眼觀察地表開裂情況，本工程基坑周圍共設23個觀測點，在基坑施工中，每天觀測一次，其第46次觀測位移累計數據如表2：
觀測數據可知，最大位移發生在7#～9#點，最大水平位移達202mm，垂直位移364mm，已超出變形許可范圍，同時用眼觀測此段基坑周邊已出現裂縫，因此作如下處理：
（1）卸掉此段基坑周邊土，以減輕土體主動土壓力。
（2）基坑內壁堆積砂包，以減少側壁進步位移。其它部位，部分位移雖然較大，但觀測時，變形已基本穩定，地表無明顯裂縫，坑壁無坍塌，總體穩定性良好，基坑圍護是安全的，可不作處理。
3.2錨桿抗拔試驗。
（1）為檢測錨桿抗拔力，確保土釘墻質量，選取一組三根（編號為S1#、S2#、S3#、）錨桿進行抗拔試驗。
（2）參照基坑土釘支護技術規程，CEC96：97的規定，采用以下方案進行試驗。
選用設備：加載設備利用上海千斤頂廠生產的QFZ450-25型的油壓張拉千斤頂，一只行程為50mm的位移計觀測錨頭的變位情況。加載壓力及位移觀測由武漢巖海技術開發有限公司研制的RS-JYB靜載荷測試儀顯示與記錄。
（4）試驗方法：分五級加載，每級荷載17/16KN，要求最大加載力為84KN，試驗過程中每級加載后，第0，1，6，10min測讀一次變位數據，若同級荷載作用下1min與10min的位移增量小于1mm，即可施加下一級荷載；否則應保持荷載不變繼續測15，30，60min的位變，若6min與60min的位移增量小于2mm，可進行下一級加載，否則即為達到極限荷載。
（5）試驗成果：綜合試驗錨桿的荷載一位變一時間關系，匯總有關數據如表3～表5：
（6）從試驗的結果分析，本次的S1#、S2#、S3#錨桿的抗拔極限力為68KN，均未達到最大極限植84KN。
3.3位變原因分析。根據基坑位移觀測點位變偏大及抗拔試驗極限承載力偏低的情況，分析其原因如下：
3.3.1設計原因。
3.3.1.1土釘抗拔承載力基本要求： Tuj1.25γ0Tjk
3.3.1.2本工程基坑側壁安全等級為二級，按相關規范取 γ0=1.00
3.3.1.3土釘抗拉荷載設計值： Tuj=1rsπdnj∑qsikli
3.3.1.4受拉荷載標準值： Tjk=ζeajksxjszj/cosαj
3.3.1.5第j根土釘位置的基坑水平荷載標準值：
eajk=[q0+∑rihi+∑r'ih'i]×tg2（45°-φk2）
ζ=tgβ-φk2[1 tgβ-φk2 -1 tgβ ]/tg2（45°-φ2）
式中：
rs ――土釘抗拉抗力分項系數，取為1.3；
dnj――第j根土釘錨固體直徑；
qsik ――土釘穿越第j層土體與錨固體極限摩阻力標準值；
li――第j根土釘在直線破裂面外穿越第i層穩定土體內的長度。
破裂面與水平面的夾為 β+φk2。
ζ――荷載折減系數； sxj、szj――第i根土釘與相鄰土釘的平均水平、垂直間距；
aj――第j根土釘與水平面的夾角；
β――土釘墻的坡面與水平面的夾角；
φk――第i層土體的內磨擦角。
q0――基坑周邊超載值；
ri――地下水以上第i層土的重度
hi ――地下水以上第i層土的厚度
r'i ――地下水以下第i層土的浮重度
h'i ――地下水以下第i層土的厚度
3.3.1.6根據土體力學指標及相關數據，代以上公式，支護主斷面的從上到下六根土釘的受力情況如表6（土釘抗拉承載力計算簡圖見圖3）。
本工程錨桿制作時，錐形擴大頭直徑采用89，采用0.4～0.6 MPa 壓力注漿，據監理施工記錄，第一排錨桿注漿量可達到每米錨桿30Kg水泥用量，其余錨桿均未達到注漿量要求，由此可知，土釘錨固體直徑亦未能達到設計要求，造成土釘實際拉拔力降低，形成基坑位移偏大。
4. 結語
（1）土方分層分段跳挖是土釘墻施工的一大特點，是確保支護安全的關鍵，施工時嚴禁亂挖或一挖到底。
（2）土釘錨桿每米水泥灌注量是施工中重要指標，本工程由于施工時土釘孔徑太小，造成水泥灌注量不足。因此注漿時要確保水泥用量，使得土釘錨固體直徑達到設計要求，以保證土釘的抗拔承載力。
（3）根據地質實際情況，應驗算土釘抗拔力，以確定合理的錨桿長度和孔徑，避免因土釘抗拔力不足引起基坑位移過大。
參考文獻
[1]曾憲明、黃久松、王作明等編 土釘支護設計與施工手冊 北京：中國建筑工業出版社.
[2]江正榮主編 基坑工程便攜手冊 北京：機械工業出版社.
[3]建筑基坑支護技術規程，JGJ120-99 北京：中國建筑工業出版社.
[4]建筑基坑工程技術規范，YB9528-97 北京：冶金工業出版社.
第2篇：定積分公式范文
關鍵詞：頂管施工；技術；要點分析
中圖分類號：TU74 文獻標識碼：A 文章編號：
頂管技術是一種從地下鋪裝管道的技術，在不破壞地上構造物及不開挖地面的情況下，利用液壓千斤頂從工作井用頂鎬在鋪設的導向軌上將管節逐節頂進，直到頂到接收井的管道敷設施工工藝。由于頂管施工可以不用開挖原地面及破壞地上構造物，因此不會阻礙交通通行，對周圍環境影響非常小。頂管設備有很多種，包括敞開式掘進機、巖盤掘進機、泥水平衡掘進機、土壓平衡掘進機等，而土壓平衡掘進機主要用于市政頂進施工。現主要介紹一下這種頂管設備的施工方法。
一、 土壓平衡頂管技術
1.1 基本原理 土壓平衡理論是以掘進機土倉內泥土的壓力來平衡掘進機所處土層的土壓力和地下水壓力的頂管理論。在掘進機的下面設有螺旋出土機，當頂進時，密封艙內壓力的變化值自動調節螺旋機出土量，使密封艙內始終保持足以平衡作用在開挖面水土壓力的設定壓力值，從而達到開挖面始終處于動態的穩定狀態。因此選用平衡式掘進機可以排除因開挖面不穩定而造成的諸多風險，它適用于直徑超過1350mm的大管徑頂管施工。 1.2 基本類型 單刀盤式（DK型）頂管機和多刀盤式（DT型）頂管機。
1.3 土壓平衡頂管機基本結構 主要包括主機、后頂裝置、螺旋輸送機和電氣控制系統。
二、頂管施工技術在市政工程中的應用
首先施工方案的選擇應根據地質情況而定，要清楚現場的地質狀況，其次是設備的選型。2011年我公司承接了廣州市北十條污水截流頂管工程。本工程頂管穿越地層是采用具有較強滲透性、力學性能較差的砂質粉土和粉質粘土，宜采用全封閉機械頂管土壓平衡掘進機進行施工。
2.1 主頂進系統設置 主頂進系統包括液壓泵站、頂進環、鋼后靠和油缸組等，完成管節頂是頂管設備系統的主要組成部分。
2.2 注漿設備系統 頂管外壁的泥漿套決定了頂管的使用功能。為確保頂管能夠向管節快速壓漿，形成良好的泥漿套，真正發揮其作用，施工過程中可設置兩根總管和兩套管路系統。其中一根用于掘進機后部的同步注漿，另一根用于隨時進行補漿。
2.3 泥水出土系統 本工程泥水系統采用二臺泥漿泵。一臺放在地面上為輸送泥泵，另一臺放在基坑下面為排出泥泵，形成泥漿循環。頂管工作坑設施布置：將兩根50鋼軌及鋼板預埋件焊接成基坑導軌，在工作井底板基礎上以中心線為基準確定鋼板埋設的位置，埋設過程中，為確保導軌和預埋鋼板的焊接效果，應注意鋼板埋設的位置應該與鋼軌導軌相吻合。焊接時，必須確保預埋鋼板上的錨固鋼筋焊牢，且錨固強度達到設計要求，將導軌放置在指定位置以后，應在兩側用角鋼支撐好，有條件時應澆筑混凝土，保證導軌在受力狀態下不會發生變形、位移等問題。因為導軌施工采用的是拼裝式主頂油缸架結構，所以一定要按指定的位置和設計要求正確安裝主頂油缸架，確保油缸在受力狀態下不會出現變形、位移等情況。高程與平面安裝誤差應控制在5mm以內。 2.4 頂管施工工藝流程 首先根據勘察設計資料，對所有導線點和水準點進行復測，再根據結果進行管道的放樣，對將要頂進的所在位置的斷面和地面進行標高測量，以便導向施工時精確的控制標高，本工程頂管，采用水準儀和全站儀進行測量和線形控制，“勤測勤糾”根據測量反饋結果，調整千斤頂，使機頭改變方向，盡量做到糾偏在偏位發生的萌芽階段。
2.4.1 平面控制。為使兩井間頂管貫通，將橫、豎方向的誤差在100mm以內，應在工作井與接收井周圍預埋地面導線點，通過空導點和地面導線點，以導線測量形式，將平面控制成果引測到施工現場。通過空導點及地面導線點構建平面控制網。用科力達全站儀測量導線測量，六測回方向觀測，測角精度+1，測距六測回，雙向觀測，測距相對誤差
2.4.2 高程控制。利用設計交樁給出的水準點，將高程引測至工作井附近，確立施工臨時高程控制點。通過鋼尺和自動安平水準儀進行水準測量，往返觀測。觀測過程中要時時關注機頭姿態及其發展趨勢，一旦發現其位置偏移就要及時糾正，以免影響后續施工效果。
2.4.3 頂管姿態測量。為了在頂管施工中保證掘進機仍按設計軸線前移，施工時要對頂管動態進行實時觀測，根據觀測數據繪制出頂進示意圖，并對頂管的技術參數進行合理的調整，為頂管的正常推進提供技術支持。
將一對水平橫尺縱向裝設在頂管機頭部位，通過三維坐標控制點對各尺讀數進行測量，計算頂管的轉角度數、頂管中心方向的偏差值、頂管的坡度、頂管中心高程等，并參照計算結果對頂管機各部位技術參數進行調整。頂管頂進過程中，要嚴格控制軸線的工作狀態，如發現其存在偏差，可按比例分段糾偏。
2.5 頂管施工技術要點 頂管機頭在操作過程中，土倉的土壓力P是控制要點，按施工要求，Pa3.6 頂進糾偏應急與預防措施 ①利用頂管機傾斜儀和測量的動態數據提供的機頭折角、傾斜儀基數和走動趨勢、前后尺讀數對比、機尾與地面沉降數值等數據進行分析。對0.5°以上的大動作的糾偏盡量避免，如發生時，也應爭取在非重要地段進行糾偏并加強觀測次數。糾正偏差后，如無折角變動必須停止頂進，設備檢修部門應立即對電路及液壓管道進行檢查，查明故障部位和故障原因，將軸線偏差控制在合理范圍內。②頂進時，可通過調整糾偏千斤頂來糾正偏差，如果頂管左則千斤頂采用左伸右縮方法，反之亦然，如果高程與軸線方向同時發生偏差，首先對偏差較大一方進行糾偏。③對于較大的偏差，要全面排查導致偏差的原因，然后分次糾正，多調整少糾偏；對于超出限定范圍的偏差，要立即停止頂進，查明偏差原因并采取糾偏措施，糾正后方可繼續頂進。④頂進過程中，如果頂管機頭旋轉會對出土和測量造成不利影響，因此必須采取整治措施?？赏ㄟ^調整切削刀盤轉動方向來控制偏差范圍；在管內的相反方面增加壓重塊方法，直到頂進正常。
2.7 管道排風措施 該工程采用排風措施，雖然地下沼氣不會對封閉式的機頭產生影響，但為了提高測量精準度，防止管內氣壓過低而缺氧，可通過連接PVC管的11KV鼓風機向機頭輸送空氣。
2.8 管道內照明措施 管道照明設施均采用36V安全電壓，通過工作井內操作平臺上的配電箱進行電源供給，每隔三個管節上安裝1只60W的管道照明燈，并設置應急照明系統，發生停電故障后可啟用應急照明系統，使作業人員安全撒離。
三、結束語
頂管工程施工在市政工程中應用越來越廣泛，除了排水管道施工，煤氣管、自來水管道、城市雨水污水管道也應用到頂管技術，這將激勵我們不斷開發新產品，不斷學習新技術新工藝，不斷完善我們的施工方案，為推進城市基礎建設的步伐做出更大的貢獻。
參考文獻：
第3篇：定積分公式范文
關鍵詞：公路橋梁鋼箱梁頂推施工技術
Abstract: with pushing law construction, equipment, which is simple in construction and smooth, low noise, good construction quality. This paper analyses the highway bridge steel box girder pushing construction technology.
Key words: the highway bridge steel box girder pushing construction technology
中圖分類號：TU74 文獻標識碼：A 文章編號：
頂推法多應用于預應力鋼筋混凝土等截面連續梁橋和斜拉橋梁的施工。指的是梁體在橋頭逐段澆筑或拼裝，用千斤頂縱向頂推，使梁體通過各墩頂的臨時滑動支座面就位的施工方法。頂推施工是在橋臺的后方設置施工場地，分節段澆筑梁體，并用縱向預應力筋將澆筑節段與已完成的梁體連成整體，在梁體前安裝長度為頂推跨徑0.7倍左右的鋼導梁，然后通過水平千斤頂施力，將梁體向前方頂推出施工場地。重復這些工序即可完成全部梁體施工。
頂推法最早是1959年在奧地利的阿格爾橋上使用，其特點是：由于作業場所限定在一定范圍內，可于作業場上方設置頂棚而使施工不受天氣影響，全天候施工。連續梁的頂推跨徑30~50m最為經濟有利，如果跨徑大于此值，則需要臨時墩等輔助手段。逐段頂推施工宜在等截面的預應力混凝土連續梁橋中使用，也可在組合梁和斜拉橋的主梁上使用。用頂推法施工，設備簡單，施工平穩，噪聲低，施工質量好，可在深谷和寬深河道上的橋梁、高架橋以及等曲率曲線橋、帶有曲線的橋和坡橋上采用。
一、鋼箱梁頂推施工設計原則
在鋼箱梁橋頂推施工過程中 ，存在的主要問題為頂推過程中梁的局部區域應力集中現象明顯 ，為了減輕應力集中現象 ，需從頂推施工的設計方案入手 ，目前主要從以下兩個方面來考慮 ：
1、在滿足頂推施工要求的前提下 ，使頂推結構的自重盡量降低。如在洪山大橋的頂推施工中 ，為了減輕頂推結構的自重 ，在主梁就位后 ，采取了安裝行車道案的措施大幅減小了頂推時的重量 ，使得鋼梁整體與局部的受力狀態都得到了很大的改善 ；
2、對施工方案上進行修改 ，如增大聚四氟乙烯板面積減小局部應力或增加臨時墩的布置減小反力 。
二、鋼箱梁頂推施工構造特點
當鋼梁的截面形式基本確定的情況下 ，在設計鋼梁的具體截面尺寸時 ，應考慮一些細部的構造措施 ，以保證其在施工過程中的安全。當采用頂推法施工鋼梁時 ，鋼梁在構造上應考慮以下幾個方面 ：
在保證成橋后運營安全的情況下 ，盡量增大底板厚度并減小底板寬度。這樣既不會增大鋼材的使用量 ，又可以改善支承點的局部受力性能 ，并對梁截面的抗彎性能影響較小 ：注意橫隔與縱隔的剛度分配。鋼梁的設計原則為次要構件安全系數小于主要構件 ，即當荷載較大或操作不當時 ，次要構件要先于主要構件發生失穩 ，避免因主要構件失穩而引起整個結構的破壞 ；一般采用 U 型肋作為縱隔的加勁肋 ，其優點為可以在微量增大鋼材用量的前提下 ，大幅度提高結構的局部穩定性 ；為了增大成橋階段的抗風安全儲備 ，可在梁體設置分流板和導風嘴等抗風構件。
三、鋼箱梁頂推施工橋設計理念的探討
如果對鋼梁設計不考慮頂推施工中的施工荷載的影響 ，而采用傳統的設計方法設計鋼梁的截面 ，再根據其采取頂推法 ，而在局部部位進行補強 ，一般采用采用施工方案的調整或局問加大構件尺寸以達到頂推施工的要求 ，這樣的設計往往過程復雜 ，且設計出來的梁截面形式不經濟。目前廣泛認同的方法為在鋼梁截面初始設計時 ，即將頂推的施工荷載考慮進來 ，然后再根據成橋階段的受力特點和施工的特點 ，對鋼梁的局部進行加強設計 ，這樣不僅能保證在成橋階段和頂推施工過程受力合理 ，且能確定主梁在頂推過程以及成橋階段具有良好穩定性和受力性能。
四、頂推力的控制
在多點分散頂推施工中 ，單個千斤頂所施加的頂推力需大于頂推過程中的摩擦力 ，梁體才會被推動 ，即 ：∑Fi＞∑(fi±ai )Ni
式中 ：Fi為 i 號臨時墩處的頂推動力裝置的頂推力 ；Ni為 i 號臨時墩處的支點瞬時 ( 最大 ) 支反力 ；fi為 i 號臨時墩的支點處頂推裝置的相應摩擦系數 ；ai為 i 號臨時墩處的縱坡率 ，“+”為上坡頂推 ，“-”為下坡頂推。
因此 ，臨時墩頂推力大小受臨時墩支撐力的控制 ，在施工過程中對縱向支撐力進行時實監測。對于支撐力恒定的臨時墩 ，頂推力也為恒定的 ，其大小應根據以前記錄數據來確定。在頂推施工過程中 ，要確保支墩的頂推力與摩擦力相對應 ，防止支墩上出現較大的水平頂推力的不利情況。
五、鋼箱梁軸線控制
為了保證鋼梁在頂推過程中的橫向偏移量小于 ±l0mm，在每個臨時墩上 ，需設置可調節的導向限位塊 ，并且通過各個臨時墩兩側千斤頂的頂力變化進行鋼梁的糾偏與導向。在頂推施工過程中 ，測量人員要采用全站儀實時監測各墩的梁體中心線的偏位情況 ，當發現鋼梁中心出現線偏移時 ，應采用臨時墩兩側的千斤頂及時調整 ，調整目標為各墩頂偏位均在設計要求范圍之內。鋼梁的糾偏必須在頂推過程中進行 ，在鋼梁就位后不可進行糾偏工作。臨時墩頂的水平偏位測量要連續進行 ，需做到第一時間發生鋼箱梁出現“爬行 " 現象或位移過大情況 ，當遇到這種情況應停止頂推作業 ，重新設計各墩頂力分布。
六、合龍段的控制
合龍段的施工是鋼梁頂推施工過程中最為關鍵的工序。鋼梁合龍 ，對氣候的要求較高 ，需選擇低溫或溫度均勻、日照不強烈時段內進行合龍安裝，在合攏施工中時實進行高程、平面位置測量，并在所選定時間內 ，一次完成頂推施工。
合龍口的寬度測量為合龍段測量工作的重點 ，在合龍前要對其進行實時監測。高程測量并不起控制作用 ，其利用索塔位置處的控制點進行。合龍過程是一個連接匹配過程 ，只要將兩邊的鋼梁對齊連接即可。
七、施工控制原則
施工控制是以確保施工過程中以及成橋后結構受力狀態和主梁線形滿足設計要求為目標 ，在施工過程中對各種影響成橋目標的參數進行修正 ，合理的設計成橋狀態為目的。在對本橋鋼箱梁頂推施工控制中 ，要以結構的應力和主梁線形作為雙控指標 ，并以線形控制為主 ，而應力控制為輔。
（1）受力要求
反映頂推施工中結構受力的因素為鋼箱梁的應力以及臨時墩的支反力 ，在鋼箱梁頂推施工中 ，要保證主梁的應力以及臨時墩支反力在容許范圍之內 ，這樣 ，才能確保結構的安全。
（2）線形要求
線形主要是主梁的軸線和標高偏位 ，鋼箱梁項推施工完成后 ，主梁軸線偏位也要控制在允許范圍之內 ，主梁的標高要滿足設計標高的要求。
八、施工中的質量控制要點及安全措施
安裝臨時墩滑道時，相鄰墩之間的高程差應盡量控制在±2mm以內；鋼箱梁頂升的最大高度不得超出設計要求的規定值；鋼箱梁施工的質量控制應以相關的設計文件、技術規范和驗收標準為準；
頂推的速度應盡量控制在每分鐘15cm左右，并且在進行頂推作業時，應對臨時墩、鋼箱梁、橋墩以及導梁進行實時監控，以此來確保結構的安全穩定；
應在施工地段設置鋼結構防護網，避免頂推時給行車帶來安全隱患；應安裝防落網，保證高空作業人員的人身安全；
應在中央分隔帶的中墩周圍安裝防護網，避免施工過程中物品掉入行車道；設置施工警示標志。
第4篇：定積分公式范文
關鍵詞：施工工藝；路面底基層；粉土；水泥石灰粉煤灰穩定
中圖分類號：TV42文獻標識碼： A
1、前言
目前，我國絕大部分高等級公路瀝青路面的基層和底基層都是半剛性的無機結合料穩定材料。對于路面底基層，一般都采用就近的土為原料做無機結合料穩定土，其所采用的結合料主要有水泥、石灰和工業廢渣等，穩定的方法類型主要有水泥穩定、石灰穩定、水泥石灰綜合穩定、石灰粉煤灰穩定、水泥粉煤灰穩定以及水泥石灰粉煤灰穩定[1]。根據以往的經驗，石灰穩定土和石灰粉煤灰穩定土適宜穩定對象為塑性指數介于12～20的亞粘土，低塑性的粉砂土則穩定效果為好；而水泥穩定土的適宜對象，如單從強度角度出發可為除有機質含量大及硫酸鹽含量大外的幾乎各種類型的土[2]。對于粉土鋪筑路面底基層，在以往的工程當中穩定該種材料的實踐與研究較少。
2、水泥石灰粉煤灰穩定粉土的試驗路方案實施
在試驗路實施之前，參考石灰粉煤灰土及水泥土的施工工藝要求[3]預先擬定了水泥石灰粉煤灰穩定粉土的施工工藝大綱，試驗路的穩定方案鋪筑主要是檢驗既定的施工工藝是否適合以及試驗路上情況與室內研究結果是否相符，本文只考慮前者。試驗路方案是鋪筑長度為100m，半路幅寬，選擇的水泥石灰粉煤灰穩定土的配比有4∶11∶15∶70、4∶12∶24∶60和6∶6∶18∶70三種情況。試驗方案的鋪筑嚴格按選擇的配比用量及擬定的的施工工藝進行，具體工藝過程為：
1)施工放樣及上土：放樣及上土，用CA25振動壓路機靜壓2遍，YL16膠輪壓路機跑光，然后根據計算的松鋪厚度用平地機進行鋪土的整平；
2)攤鋪石灰及粉煤灰：用打方格的方法控制濕灰的攤鋪，上灰采用先粉煤灰，后石灰的順序進行；
3)拌和并穩壓，測石灰劑量：拌和時采用兩臺拌和機同時由中央分隔帶向路肩前后重疊進行，實測其含水量，并用EDTA滴定來檢驗石灰劑量[1]，然后穩壓；4)上水泥后，再拌和整平：上好水泥后按前述同樣方法進行拌和，用CA25振動壓路機靜壓1遍，振壓1遍，膠輪壓路機碾壓1遍，然后進行粗平；5)壓實：CA25壓路機穩壓一遍，YL16膠輪路機跑光一遍，平地機精平，CA25壓路機穩壓一趟(去時靜壓回時振動，往返為一遍)，12-15T的三輪壓路機碾壓3-5遍，18-21T三輪壓路機碾壓1遍，16T膠輪壓路機碾壓2遍；6)保濕養生。
通過試驗方案的鋪筑實施，我們發現施工過程當中存在以下問題：1)施工的持續時間較長：在各方案的施工過程當中，從水泥鋪撒開始進行計時，100米長半幅拌和一遍平均需1.5～2小時，至整平整型結束共約需3小時，碾壓約需3小時，總計約需6小時，對于一般的水泥超過其終凝時間表，從時間表上級看無法控制二次拌和；2)整平較困難：經鋼輪和膠輪壓路機靜壓之后，表面光滑密實，整平難以進行；3)拌和不均勻：由于機械原因，盡管粉土的拌和較容易，石灰的現場測定劑量高低之差仍達3%，離散性較大；4)碾壓粘料：成型時的含水量未嚴格按施工指導的要求控制略比最佳含水量低1%左右，在碾壓過程當中鋼輪壓路機的輪有銹跡，輪表面有粘料現象，碾壓時機械自動刮除不凈，輪上仍然有大量粘料，在輪重壓力下造成碾壓層表面凸凹不平，表現出不十分平整的外觀，且刮除物沒有被清掃或作其他處理，碾壓成型后表面局部存在薄皮層，也顯得松散。
3、實體工程的施工工藝改進研究
實體工程在大面積展開之前進行了試鋪段工作，選擇的水泥終凝時間為8小時，在用時上控制水泥及石灰都比配比劑量大一個百分點，采用的配比方案為水泥∶石灰∶粉煤灰∶土=4∶10∶21∶65。考慮不過分延長混合料的成型時間，對石灰及水泥的拌和均勻性通過嚴格拌和機械來加以解決。
3.1延遲壓實的試驗研究
在工地試驗室進行了延遲壓實對混合料強度影響的室內試驗，試驗采用的材料、方法與配合比試驗一致，壓實度也仍然為95%，各不同成型時間的強度結果如表1所示。
表1延遲壓實的混合料強度試驗結果
配比方案 混合料成型時間 試件個數 7d強度平均值(MPa) 強度標準誤差(MPa) 強度特征值(MPa)
4∶10∶21∶65 4小時 6 0.71 0.049 0.63
6小時 6 0.69 0.021 0.66
7個半小時 6 0.74 0.044 0.66
9小時 6 0.66 0.052 0.57
由表中結果可知，水泥石灰粉煤灰穩定土混合料，其成型時間在水混終凝時間之內時，壓實對混合料的強度基本無衰減影響，超過終凝時間時已造成延遲壓實，混合料強度有所衰減。但對于本工程所用的材料，當碾壓成型時間在9小時以內(水泥終凝時間為8小時)時，混合料的強度仍有0.57MPa，大于規范對路面底基層的要求，因此具體施工碾壓成型時，控制時間可以在水泥終凝時間8小時限制的基礎上放寬至9小時。
3.2不同壓實度的試驗研究
在工地試驗室采用同樣的材料、方法與配合比進行了不同壓實度情況下的7d無側限抗壓強度試驗，各不同壓實度下的強度結果如表2所示。
表2不同壓實度的混合料強度試驗結果
配比方案 混合料成型時間 試件個數 7d強度平均值(MPa) 強度標準誤差(MPa) 強度特征值(MPa)
4∶10∶21∶65 90 6 0.56 0.039 0.50
92 6 0.65 0.061 0.55
94 6 0.65 0.042 0.58
95 6 0.70 0.036 0.64
由表中結果可知，水泥石灰粉煤灰穩定土混合料的壓實度對其強度影響較大，當壓實度從95%降至90%時，其強度下降達0.14MPa，因此在施工中應嚴格控制壓實度，以保證底基層結構的強度，特別應注意室內標準試驗的最大干密度的準確，這樣才能準確控制路上的壓實，使得單點壓實度不低于90%的判據合理。
3.3消除光面貼補
對用CA25振動壓路機靜壓2遍、YL16膠輪壓路機跑光后的平地機整平，不僅整平過程較困難，而且由于光面本身不可能全部需要下刮，因而不可避免地存在松料貼補在光面上的現象，從而造成不同厚度的起皮松散及薄皮夾層。為了消除這種影響，在實體工程試鋪段上改進為加厚材料全部下刮，這樣保證基本無松料回補。
3.4控制碾壓含水量
水泥石灰粉煤灰穩定土混合料在水泥加入并拌和之后的碾壓需嚴格控制含水量，防止因過濕造成鋼輪粘料或過干造成表面松散，這就有必要控制在石灰和粉煤灰拌和之后、水泥加入之前的含水量。通過實踐得知，最終混合料的碾壓含水量比最佳含水量略高1～2%時的壓實效果較好，這樣可得到水泥拌和之后的混合料含水量符合要求。
3.5改進碾壓機具和碾壓程序
針對試驗路碾壓方面存在的問題，實體工程在試鋪段中進行了碾壓方案的改進探索。從上水泥并拌和之后，對不同的試鋪段考慮了不同的碾壓方案：(一)履帶式推土機穩壓粗平CA25壓路機穩壓1遍平地機精平CA25壓路機往返一趟(去時靜壓回時振動)12～15T的三輪壓路機碾壓2～3遍18/21T三輪壓路機碾壓1遍16T膠輪壓路機碾壓2遍；(二)履帶式推土機穩壓粗平CA25壓路機穩壓1遍平地機精平CA25壓路機往返一趟(去時靜壓回時振動)16T膠輪壓路機碾壓2遍，18/21T三輪壓路機穿插其后碾壓2遍16T膠輪壓路機碾壓1遍；(三)履帶式推土機穩壓粗平CA25壓路機穩壓1趟(來回強振)CA25壓路機往返一趟平地機精平CA25壓路機往返2遍16T膠輪壓路機碾壓2遍。首先進行了第一、第二種碾壓方案試鋪段的試驗，(未抬高鋪筑厚度)，并嚴格按要求控制碾壓含水量進行了壓實成型。
4、結論
水泥石灰粉煤灰穩定粉土混合料，在拌和之初其工程性質與粉土相差無幾，基本不具有粘性，整體凝聚效果不好，而且水分蒸發較快，困此在路拌法施工中極易造成表部干燥、碾壓表面粗糙不平整甚至出現上部薄皮夾層。
參考文獻：
[1] 中華人民共和國交通部《公路工程無機結合料穩定材料試驗規程(JTJ057-94)》北京：人民交通出版社，1995.08.
第5篇：定積分公式范文
關鍵詞：屋頂景觀；成本控制；施工技術
近幾年隨社會經濟的發展，人居環境日趨惡劣，為提高城市生態環境、健全城市生態系統，人們著力改善人居環境：包括公共綠化、住宅綠地、風景區等，都非常重視綠化景觀所產生的生態效益。過往注重地面景觀逐步融合垂直綠化，包括高架橋綠化、建筑外立面綠化、空中花園及屋頂景觀。屋頂景觀在節能、緩解環境問題、創造良好景觀上的作用值得思考與重視。城市人居密度及多層化建筑的日益加劇、使綠化建設向立體空間發展，營造宜人立體景觀舉足輕重。同時，屋頂景觀為城市添加一道亮麗的風景線。
1 設計圖紙深度對成本控制的重要性
以完善生態環境為重點，提高城市綠化覆蓋率、優化人居環境為設計指導思想。注重工程施工技術的安全性、屋頂綠化的經濟性，合理控制成本。本論題以《中華人民共和國審計署駐廣州特派員辦事處辦公樓環境綠化工程—屋頂綠化工程》為例分析設計圖紙對成本控制的重要性。
1.1 細讀設計圖紙及現場勘察是關鍵
任何一個工程項目，在投標階段就必須根據現場勘察情況報告結合招標設計圖紙利用本企業優勢綜合報價。有利于中標后的成本控算。
及時勘察現場，計算垂直運輸、材料二次搬運所引起的費用增加，根據季節實時把握好工程苗木價格。預計因季節變化引起的材料價格漲跌，及時預訂備好工程材料。熟悉圖紙內容，了解設計要求的技術標準，明確工藝流程。細心研讀圖紙，找出施工重點、難點，按企業自身的施工經驗預計可能發生變更的項目，在圖紙會審階段向各單位提出，以便更好地統籌安排，避免拖延進度、浪費材料。
1.2 材料品牌、等級、規格、型號等是影響工程質量的重要環節
因設計圖紙對材料品牌、等級、規格、型號無做標識或標識不全導致的人為不合理置換材料應予以杜絕。在圖紙會審時，向各方提出并在材料預訂前落實，以避免因擅自理解引起材料浪費，增加施工成本。
凡設計圖紙有要求且合理的，應嚴格執行設計要求?，F場管理人員切忌因片面理解成本，而自主置換材料。
對于使用功能、技術性能、使用條件滿足設計要求，但市場一時難以采購的材料，其品牌、等級、規格、型號等合理置換是可以的，但須以書面材料由各方確認；如無正當理由，且其價格比投標報價昂貴的材料置換，應視為人為不合理的材料置換，容易使施工成本增加。
材料費用在整個工程造價的構成中占有較大的比重，因此，人為不合理的材料置換將會造成工程造價失控。設計圖紙對材料的不明確或不周詳做法，將導致材料的不合理利用，存在工程質量隱患。
本工程設計圖紙較完善，設備及材料的品牌、規格、型號、質量等級等已做硬性規定，統一在設計圖紙說明。甚至附加材料圖片，有利于備料，有充裕的時間尋找材料質量及價位合適的供應商。
2 減少不必要的變更是成本控制的重要環節
多數單位認為，變更能提高造價，提高企業的利潤，其實因變更所導致的工期延誤、人工機械窩工、材料浪費，對施工進度、成本影響至關重要。工程變更、工程索賠是一項非常艱巨瑣碎的事情。所以如何有效高質地完成工程才是控制成本的核心。
在施工過程中，因規劃、使用功能、地質等變化以及協調周邊關系等原因出現的設計變更，應視為必要的設計變更；必要的設計變更往往有多種方案可供選擇，應從技術、經濟等方面進行比選，以求最優方案作為設計變更方案。若選擇不當，會增加不必要的成本。因此了解和提供現場實際情況供予各方討論，提出解決方法，避免因拖延工期，機械材料窩工、材料浪費，增加竣工結算難度。
3 減少不必要或不合理的現場簽證
不該簽證的簽了，或工程項目、工程數量多簽，以及不合理的施工方案簽證等均可納入不合理簽證的范疇；有的則屬應該簽證，但手續不全、數量不清、記載不詳、不及時簽證等，為工程實施后期的工程結算埋下了爭議的隱患。
注意從以上各要點結合施工技術，著重組織控制進度、質量的情況下最大程度降低施工成本，減少材料二次浪費、返工等現象。
4 屋頂景觀施工技術要點
屋頂綠化是一種特殊的園林形式，它以建筑物頂部平臺為依托，進行蓄水、覆土并營造景觀的一種空間綠化美化形式。在施工中，應特別重視施工工序的合理安排、土壤及維護結構的施工準則以及屋頂防水的技術控制。
4.1 施工原則總要求
4.1.1 先整體后局部，先地下后地上，先基礎后飾面的原則。
4.1.2 各施工工序銜接要盡量做到趕前而不拖后，使各項工作盡可能嚴格按計劃進行。
4.1.3 在條件允許的情況下，盡可能多段同時作業，按時按質按量完成工作。
4.2 施工技術要求
減少荷載問題：荷載是衡量屋頂單位面積上承受重量的指標，是建筑物安全及屋頂園林成功與否的保障。在施工中，除考慮屋面靜荷載外，還應考慮非固定設施、人員數量流動、外加自然力等因素。嚴格按設計要求施工，減輕荷載，種植宜選擇泥炭土、腐殖土等輕型材料。如設計無要求，可在圖紙會審時提出，各方協商確定。
4.3 屋頂景觀園建施工
4.3.1 鋪裝工程、飾面工程，先清掃基層，按設計做防水層。一般采用2厚聚氨酯防水涂料。施工機具完好備齊，基層清掃后，對出現較大的凹凸不平的地方提前進行處理。鋪貼方法：彈控制線試拼試排刮素水泥漿鋪砂漿鋪放標準板塊鋪飾面板材灌漿擦縫養生保護打蠟。
4.3.2 花槽砌體的施工流程：準備工作拌制灰漿確定組砌方法擺磚撂底砌磚主體抹灰找平、做防水層飾面層粘貼。
4.3.3 凡結構較為復雜，設計及建設單位需由專業公司定做。安裝前應按圖紙要求做好預埋和錨固工作，以避免二次施工造成材料浪費、加大施工成本。另安裝前必須仔細對其尺寸、外觀進行檢查。需要垂直安裝的，垂直度用自制的“雙十字”靠尺控制。
4.3.4 花崗石施工注意事項：加強養護。鋪設完畢后用圍擋封閉，不許踩踏，也不允許在新鋪的地面上推車送料。為適應石材的溫度脹縮應留設板縫，板縫的寬度必須嚴格控制，并確保板縫平直，橫豎兩條線，灌縫必須密實，板縫處用硅膠擠壓密實，要特別注意十字縫的平直。不得使用有裂縫、缺棱掉角或四周邊緣粗糙不平或有損壞的石塊。避免日后更換石材施工震動引起周邊石材空鼓。
4.4 屋頂景觀綠化種植施工
4.4.1 放線。定點根據圖紙上的種植設計，按比例放樣，確定各苗木的種植點。定點前先清除障礙，用儀器或皮尺標明邊界、建筑的位置，再根據標明的位置就近定種植點。
4.4.2 挖穴。栽植坑（穴）位置確定后，根據樹種根系特點，確定挖坑（穴）規格，一般比土球大，加寬放大 30cm 、加深 20cm 左右。
4.5 地下給水管道及滴灌管施工
按設計圖紙備料，給水管道產品必須有合格證書，施工現場做好產品保護措施，保證不滲水漏水。注意淋灌管道要沿線鉆孔，施工順序：鋪給水主管（采用直通、三通等連接件連接） 沖擊鉆開孔安設Φ16mm滴灌旁通密封膠圈安裝Φ16mm滴灌旁通接Φ16mm滴灌管。
4.6 屋頂景觀排水施工
一般天臺花園汀步鑲草部分可采用草地暗管排水、花槽及其它地面鋪裝采用明溝排水。
第6篇：定積分公式范文
【關鍵詞】水穩碎石；施工中；注意事項
Construction of cement stabilized gravel road base key technical analysis
Wu Dong-jie
（Hebei Zhicheng Construction Co.， Ltd Handan Hebei 056000）
【Abstract】I summed up stabilize gravel road base cement construction experience for reference for construction workers.
【Key words】Water stable gravel；Construction；Notes
1. 水泥穩定碎石基層施工技術
水泥穩定碎石基層由于其特有的水泥水化硬化作用，容易產生溫縮、干縮裂縫，施工工藝要求較高，但因水泥穩定碎石具有強度高、水穩性好的特點，能與高等級公路日益提高的設計承載能力相適應，因此得到越來越廣泛的應用。在施工中要防止水泥穩定碎石中出現原材料質量不合格、配合比不準確、拌和不均勻、攤鋪不平整、粗集料離析、碾壓不密度、接縫不平整等質量問題，避免形成起皮、松散、裂縫、彈簧、翻漿、強度不合格等質量缺陷，確保水泥穩定碎石的質量。
2. 原材料選取
根據監理工程師批準的試驗配合比進行原材料的備料，在材料進場前，對所用的原材料進行嚴格的質量檢驗，凡進場的原材料必須符合配合比設計要求，對不合格的材料嚴禁進場，為防止材料污染，對材料存放的場地進行硬化處理，分類堆放。具體要求如下：
①普通硅酸鹽水泥、礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質硅酸鹽水泥都可以用于水泥穩定碎石基層施工，禁止使用快硬水泥、早強水泥以及其它受外界影響而變質的水泥。宜采用標號較低的水泥，要求初凝時間3小時以上，終凝時間6小時以上，水泥品質必須滿足國家標準規定。
②水泥穩定碎石混合料中碎石壓碎值應不大于28%，針片狀含量宜不大于15%，集料中小于0.6mm的顆粒必須做液限和塑性指數試驗，要求液限小于28%，塑性指數
③水：凡飲用水皆可使用，遇到可疑水源，應委托有關部門化驗鑒定。外加劑必須符合規范和施工需要。
3. 試驗路段的目的
在正式施工前必須進行試驗段的施工， 具體樁號為K50+000-K50+500右幅，試驗段的目的是總結確定以下內容：（1）用于施工的混合料配合比。（2）混合料的松鋪系數。（3）標準的施工方法：即集料數量的控制、拌和、運輸、攤鋪、碾壓的機械實際配套選擇、操作工藝參數（如拌和速度控制、集料含水量的增減和控制辦法）、壓實順序、速度和遍數、壓實度的檢測方法和頻率等。（4）進一步確定和完善施工接縫的施工工藝。在施工過程中，必須盡可能縮短各工序的時間，根據《路基路面基層施工技術規范》JTJ034-2000要求在2h以內完成攤鋪、壓實。
4. 水泥穩定碎石施工
4.1 混合料拌和：拌和混合料時，應保證集料的最大粒徑和級配符合規范要求，必要時先篩除集料中不符合要求的顆粒，以保證拌和的均勻性、配料準確性。拌和過程中使混合料的含水量高于最佳含水量的1%～2%，以補償運輸、攤鋪過程中的水分蒸發?？刂坪靡淮瓮度肓隙返幕旌狭狭亢蛿嚢铏C的進料速度，使混合料得到充分拌和，拌和機內拌和不到的死角存料應及時予以清除。
4.2 混合料的運輸：混合料的運輸采用自卸汽車，在裝混合料之前，對車箱進行清理，以保證混合料的質量。
4.3 混合料的攤鋪：拌和好的成品料運至現場應及時按確定的松鋪厚度均勻、勻速的攤鋪。攤鋪機在攤鋪的過程中，要盡可能少收料斗，行走方向準確，要保持不間斷的均勻速度攤鋪。
4.4 混合料的碾壓：混合料的壓實采用振動壓路機配合重型膠輪式壓路機緊跟混合料的攤鋪進行碾壓。初壓采用靜壓1遍～2遍。碾壓順序為直線段由路基兩側向路中心碾壓，曲線段應自路拱橫坡度較低的一側向高的一側碾壓（當半徑大于200m時，碾壓方式和直線段一樣）。碾壓時重疊1/3～1/2輪寬，碾壓速度1.5Km/h～2Km/h。復壓應掛振碾壓，用兩臺振動壓路機前、后配合碾壓各兩遍，碾壓速度為2.0Km/h～ 2.5Km/h。終壓應采用重型膠輪式壓路機碾壓兩遍。碾壓速度應在1.5Km/h～1.7Km/h之間，碾壓至規范要求的壓實度為止。在碾壓過程中如遇氣溫較高或起風的天氣，混合料結構層表面容易風干，可利用輪胎壓路機或自動噴水裝置的振動壓路機邊噴水邊碾壓。
4.5 接縫處理，橫向接縫：攤鋪前，將靠近攤鋪機當天未壓實的混合料進行人工灑水，使其含水量達到規定要求，然后將攤鋪機就位進行新的混合料攤鋪并進行碾壓?？v向接縫：對于加寬段，當攤鋪機的攤鋪寬度不能達到路面寬度需設置縱縫時，縱縫必須垂直相接。在前一幅攤鋪時，在靠后一幅的一側用方木做支撐，其高度與下基層壓實度相同，在攤鋪另一幅之前，拆除支撐方木，然后攤鋪新的混合料。
4.6 養生與交通管制：
4.6.1 從貴州省習新公路第三合同段（K47+600～ K62+000）檢驗、試驗結果都可以證明，水泥穩定碎石基層養生效果的好壞，是發揮其自身優良特性的關鍵所在。合理的養生既是保證水泥穩定碎石強度的需要，又是減少和避免干縮裂縫的措施。新鋪筑的水泥穩定碎石隨著混合料水分的減少會產生干縮應力，水分減少的越快，產生的干縮應力越大。而水泥穩定碎石基層的強度――抗應變能力則是隨著齡期和溫度而逐漸增大的。因此養生保濕的目的是使干縮應力和抗應變應力保持平衡、同步增長。鋪筑水泥穩定碎石后養生不及時或忽干忽濕，導致水分散失較快。
4.6.2 養生方法有很多，比如濕砂養生，土工布覆蓋灑水養生，草袋或麻布濕潤覆蓋養生等。相比之下對于這種大面積的機械化施工作業來講，土工布覆蓋灑水養生更為理想，即采用土工布覆蓋灑水養生，其優點在具體施工過程中表現為：（1）輕便，減輕工人的勞動強度；（2）快捷，提高了工作效率；（3）養護效果增強，保持基層濕潤養生，且清除容易。
4.7 水泥穩定碎石因水的散失將影響其正常的水化反應，從而影響凝結硬化后形成的強度。特別是氣溫較高時，基層表面2cm～3cm水分更易蒸發，造成日后該薄層在車輪碾壓下容易松散。因此每一段碾壓完成并經壓實度檢查合格后，應立即開始養生。養生期不宜少于7d并嚴格限制重型車輛通行，其他車輛的車速不應超過30Km/h。
養生期結束后，應先清掃基層，立即噴灑透層或粘層瀝青。在噴灑透層或粘層瀝青后，宜在其上均勻撒布5～10mm的小碎（礫）石，用量約為全鋪一層用量的60%～70%。在清掃干凈的基層上，也可先做下封層，以防止基層干縮開裂，同時保護基層免遭施工車輛破壞，宜在鋪設下封層后的10～30d內開始鋪筑瀝青面層的底面層。
5. 水泥穩定碎石配制過程中的關鍵點
（1）水泥劑量的控制：考慮到混合料在施工過程中各種因素的影響，混合料拌和時水泥計量應較設計值增加0.5%。在拌和過程中應隨時觀察混合料拌和后的顏色，并按規定頻率抽檢水泥劑量。在拌和水泥穩定碎石時水泥用量一定要嚴格控制準確，用量偏少會減少水泥的膠凝作用，從而使混合料達不到設計強度的要求；用量偏大會加大水泥水化熱的產生導致混合料升溫急劇，導致結構層形成裂縫。同時，加大水泥的用量也會加大成本的投入，不利于成本控制。
（2）最佳含水量的控制：最佳含水量是水泥穩定碎石的一項非常重要的控制指標，必須嚴格把握。在夏季施工，考慮到拌和、運輸、攤鋪過程中水分的蒸發，可在拌和時適當加大用水量，加入量應由拌和出料時含水量和攤鋪碾壓時含水量進行對比，損失多少補多少。雨季施工因下雨的影響，集料中含有一定的水分，因此在每天拌和前應對集料進行含水量測定，加水量應按最佳含水量減去集料中的含水量進行控制。在正常的施工情況下可不考慮增加或少量增加，增加量宜控制在0.5%以內，根據路面基層施工技術規范及施工經驗，一般情況下拌和含水量應比最佳含水量略高0.5%～1%，若氣溫較高或運輸距離較長時應高1%～2%。
（3）水泥穩定碎石中的壓實度雖重要，但不可片面追求壓實度，由于混合料中的粗集料的不均勻分布，造成部分地段壓實度不足，而實際以達到重型擊實標準，過壓會造成集料斷裂甚至壓碎，影響工程質量。有的施工單位甚至在水泥初凝后還在碾壓，嚴重影響工程質量。
6. 施工中如何減少裂紋裂縫
為減少水泥穩定層裂縫，必須做到三個限制：在滿足設計強度的基礎上限制水泥用量；在減少含泥量的同時，限制細集料、粉料用量；根據施工時氣候條件限制含水量。水泥穩定碎石基層為半剛性材料，基層裂縫會對瀝青面層造成反射裂縫或對應裂縫，從而導致面層水下滲，積聚在基層與面層之間，在車輪荷載作用下形成動壓，基層中的細料在動水的不斷沖刷下，導致面層出現坑洞破壞。因此，應在施工中盡量減少裂縫的產生。
（1）水泥劑量應在設計得出的適宜劑量之間，超過5%時，干縮系數會增大。
（2）良好的集料級配有助于減少水泥用量，從而降低干縮系數。
（3）盡量減少粉料含量，粉料（小于0.075mm）的含量越多，水泥碎石的收縮越大。
第7篇：定積分公式范文
關鍵詞：免釘復合板隔墻；施工技術；潔凈室隔墻施工
Abstract: Free nail composite board partition of alternative technology for color steel plate, to solve the technical problems during the solidification of the adhesive wall decorative plate required for stability in the process of construction, the author summarizes the previous engineering experience at the same time, this technology to do some analysis, summary, which can be a reference for similar engineering.
Keywords: free nail composite wall; construction technology; wall construction of clean room
中圖分類號：TU392.4文獻標識碼A 文章編號
前言
隨著科學技術的進步、經濟的發展、潔凈技術的應用也越來越廣泛:已從微電子技術領域擴展到現代光電子領域；從電子行業延伸到醫藥、醫療、生物工程行業。傳統的潔凈室裝修材料、施工技術主要集中在彩鋼板的應用方面，但是隨著更高要求的潔凈室的出現，彩鋼板抗撞擊能力差、長期處于高濕度環境中易銹蝕等方面的不足已越來越來明顯。工程建設中，替代彩鋼板需要解決膠粘劑固化期間墻體飾面材料穩定的技術難題，本文結合工程實例，就這一難題進行探討。
1.技術特點
(1)潔凈室免釘復合板隔墻基層以傳統的輕鋼龍骨隔墻的基層為基礎，面層與基層采用膠粘法連接。
(2)面層材料采用中密度埃特板與熱固性樹脂浸漬紙復合而成的復合板，面層施工完成后，表面無釘眼外露，防銹蝕、靜電效果好。
2.適用范圍
本施工技術適用于電子車間、食品加工車間、醫藥實驗室以及微生物研究實驗室等有潔凈要求的空間的隔墻工程施工。
3.免釘復合板隔墻施工工藝及操作要點
3.1工藝流程
墻位放線安裝沿地、沿頂及沿邊龍骨安裝豎龍骨安裝貫穿龍骨安裝橫撐龍骨固定各種洞口及門龍骨檢查校正補強安裝一側基層板填充保溫、隔音材料暖衛水電等鉆孔下管線，并隱蔽驗收安裝另一側基層板基層陰角處理專用陽角線安裝固定復合罩面板安裝罩面板支撐系統安拆罩面板嵌縫陰角線和踢腳線安裝施工
3.2施工要點
（1）墻位放線
根據設計圖紙確定的隔斷墻位，結合罩面板的長、寬分檔，以確定豎向龍骨、橫撐及附加龍骨的位置，在樓地面彈線，并將線引至頂棚和側墻。
（2）安裝沿地、沿頂及沿邊龍骨
①橫龍骨與建筑頂、地連接及豎龍骨與墻、柱連接須用M5x35mm射釘或膨脹螺栓將龍骨與混凝土、磚墻、柱體基層固定；
②沿地、沿頂和靠墻（柱）龍骨的固定方法如下圖：
（3）安裝豎龍骨
①按設計的間距就位豎龍骨，豎龍骨中距≤400mm；高度超過3.0m時，豎龍骨的布置須加密，中距宜≤300mm；
②豎龍骨排列由隔墻的一端開始，有門窗時應從門窗洞口開始分別向兩側開始排列，當最后一根豎龍骨距離沿墻龍骨的尺寸大于設計要求時，必須增設一根豎龍骨；
（4）安裝貫通龍骨
所有隔墻及附墻龍骨基層都必須設置貫通龍骨：高度低于3m的時安裝1道貫通龍骨，3－5m高度時安裝2－3道貫通龍骨。
（5）安裝橫撐龍骨
①隔墻骨架高度超過3m時，或罩面板的水平方向板端（接縫）沒落在沿頂、沿地龍骨上時必須設置橫撐龍骨；
②選用U形橫龍骨或C形豎龍骨作橫向布置，利用卡托、支撐卡（緊龍骨開口面）及角托（緊龍骨背面）與豎龍骨的連接。
（6）固定各種洞口及門窗框
門窗或特殊節點處，增設附加龍骨，安裝須符合設計要求。
（7）龍骨檢查校正補強
安裝罩面板前，應檢查隔墻骨架的牢固程度，門窗框、各種附墻設施、管道的安裝和固定必須符合設計要求，并進行隱蔽驗收。龍骨立面垂直度3mm、表面平整度2mm。
（8）安裝一側基層板
中密度埃特板豎向鋪設，其長邊接縫應落在豎龍骨上，曲面墻體罩面時宜橫向鋪設。中密度埃特板鋪設時，上下端應與上下樓板面之間分別留出3mm縫隙。用ф3.5x25mm的自攻螺釘將板材與輕鋼龍骨緊密連接，自攻螺釘的間距：沿板周邊不應大于200mm，板材中間部分不應大于300mm,自攻螺釘與板材邊緣的距離應為10－15mm。
（9）保溫材料、隔聲材料鋪設
當設計有保溫材料或隔聲材料時，應按設計要求的材料鋪設；鋪放墻體內的玻璃纖維、礦棉板、巖棉板等填充材料，應避免受潮。
（10）暖衛水電等鉆孔下管穿結并驗收
①安裝好隔斷墻體一側的第一層板后，按設計要求將墻體內需要設置的接線盒、穿線管固定在龍骨上；
②接線盒的安裝可在墻面上開洞，但在同一墻面每兩根豎龍骨之間最多可開2個接線盒洞，洞口距豎龍骨的距離150mm，兩個接線盒上下錯開，其垂直方向的距離不小于300mm;
③在墻體內安裝配電箱、消防栓，可在兩豎龍骨之間橫裝輔助龍骨，龍骨之間用抽芯鉚釘連接固定。
（11）安裝另一側基層板
裝配的板縫與對面的板縫不得在同一根豎龍骨上。
（12）基層陽角處理
基層陽角轉角處應使用R=10mm金屬四分之一圓護角，按墻高度切斷，安放于陽角處，用12mm長的圓釘將護角固定，然后用石膏膩子把金屬護角抹掩埋，待完全干透后用砂紙磨平。
（13）專用陽角線安裝固定
①墻體陽角兩側，陽角線側板寬度范圍內和陽角線背面滿涂粘結膠，待膠粘劑半干時，將陽角粘貼在墻體陽角上。
②小板件固定陽角線，待粘結膠固化后拆除小板件。
（14）復合罩面板安裝
①基層中密度埃特板面涂刷一層界面劑，普通環境下，可用固化物含量≥35%的白乳膠；高濕度環境下，宜用抗堿封閉底漆；
②界面劑干透后，基層板上均勻涂刷一層粘結膠，同時復合罩面板背面亦需涂刷粘結膠，粘結膠每平方米用量不宜〈500g；
③粘結膠半干后，將復合罩面板與基層板粘貼；粘貼時其長短邊與基層板的長短邊均應錯開一龍骨間距以上位置，面板之間宜留置5mm縫；
④墻面第一塊復合罩面板宜從陽角處開始鋪裝，與陽角線之間留設5mm縫。
（15）罩面板支撐系統安拆
①一面墻的復合板鋪裝完成后立即進行支撐；
②支撐復合板的支架宜用38系列龍骨，沿水平方向在板縫處用射釘固定，支架端頭超過板縫100mm。如下圖
③粘結膠固化后拆除支撐，同時拔出板縫中的射釘。
（16）墻面嵌縫
①嵌縫填充材料：專用嵌縫條；
②嵌縫程序：板縫清理干凈玻璃膠填縫（以略低于板面為佳）扣專用嵌縫條玻璃膠干燥固化。
（17）陰角線和地腳線安裝施工
①天棚和墻面罩面板安裝完成后，方可進行天花、墻面陰角線安裝。
②地面地腳線待地面鋪裝完成后進行。
③陰角線和地腳線安裝流程：安裝陰角、地腳線底墊安裝陰角、地腳線陰角、地腳線兩邊密封膠密封
4.材料和設備
主要材料表
5.質量控制
5.1、免釘復合板隔墻質量控制
（1）、骨架隔墻所用的龍骨、配件、墻面板、填充料及嵌縫材料的品種、規格性能和木材的含水率應符合設計要求，所有材料必須有相對應的隔熱、隔聲、阻燃、防潮性能等級檢測報告；
檢查方法：查材料質量合格證明文件，材質檢測報告
（2）骨架隔墻中邊龍骨、中龍骨做法應符合構造要求，與基體連接牢固，并應平整、垂直、位置正確；
檢查方法：檢查與圖紙符合程度，觀察、手扳檢查
（3）骨架隔墻內設備管線的安裝、門窗洞口等部位加強龍骨的做法應符合構造要求，并應安裝牢固、位置正確，填充材料的設置應符合設計要求；
檢查方法：觀察檢查
（4）木龍骨及木墻面板的防火和防腐處理必須符合規范要求；
檢查方法：查材料質量合格證明文件，材質檢測報告
（5）骨架隔墻的墻面板應安裝牢固，無脫層、翹曲、折裂及缺損；
檢查方法：觀察檢查
（6）墻面板所用的接縫材料、接縫施法應符合規范要求。
檢查方法：觀察檢查
5.2、成品保護
（1）、輕鋼龍骨入場，存放使用過程中應妥善保管，保證不變形、不受潮、不污染、無損壞。
（2）、復合罩面板安裝時，操作人員必須戴手套，以免弄臟板面。
（3）、各種板材堆放時，場地要求平坦、堅實，垛高不宜超過1m。不同類型、規格的板材要分別堆放，裝卸搬運時不得碰撞。運輸中車、船底面必須平坦。散裝高度不準超過車箱欄板，并應采取固定措施，確保板材運輸中不移位滑撞。施工中搬運時，必須輕拿輕放，嚴禁兩人在端部平抬，應將板按長向豎起后側立，提高地面搬運。
（4）、施工中各專業工程應緊密配合，合理安排工序，嚴禁顛倒工序作業。復合板隔墻安裝完成后不得碰撞敲打。
（5）、嚴防運輸小車碰撞隔墻板及門口。
參考文獻：
第8篇：定積分公式范文
關鍵詞 屋頂綠化；防水層；排水層；施工技術；浙田
中圖分類號 TU985.12 文獻標識碼 A 文章編號 1007-5739（2011）12-0236-02
隨著社會的發展，城市化進程不斷加快，高層建筑逐漸增多，土地利用率大幅度提高，綠化用地日趨減少，原有綠地也不斷遭到侵蝕，因而屋頂綠化作為一種新型的綠化形式，越來越受到人們的重視[1]。屋頂綠化在增加城市綠量、涵蓄天然降水、美化城市景觀、緩解熱島效應、節約能源、降低空氣可吸入顆粒物和土地資源等方面具有難以替代的作用，為城市創造了生態、休閑、運動、交流的新型綠色空間，同時促進了建筑與園林環境的融合和滲透，改善了城市生態景觀[2]。
屋頂綠化是指高出地面以上，周邊不與自然土層相連接的各類建筑物、構筑物等的頂部以及天臺、露臺上，通過人工提供栽培介質、其植物可以在部分人工輔助的措施下（如灌溉）進行自然生長，從而達到綠化的效果[3]。由此可見，改善日益惡化的城市生態環境，已成為當今城市建設問題的當務之急。因此，在寸土寸金的都市中，應大力提倡進行屋頂綠化[4]。
1 調查內容與方法
1.1 調查內容
在青田縣抽取屋頂綠化點，進行屋頂綠化施工技術等方面的實地調查，記錄屋頂綠化施工技術中排（蓄）水層、過濾層、種植基質層、防水層等，總結青田縣屋頂綠化施工技術的特點，并提出目前存在的主要問題和解決方法。
1.2 調查方法
1.2.1 調查地點的選擇。選擇施工技術具有典型性的3個屋頂綠化點作為調查地點，主要有青田縣石雕博物館、青田縣正達開元大酒店、青田清溪門社區。
1.2.2 調查方法。主要采用實地勘察、現場記錄等方法。總結分析，并得出調查結論。
2 青田縣屋頂綠化施工技術現狀
根據3個屋頂花園調查情況可以看出，綠化形式與復雜程度不同，其綠化施工技術相差比較大。根據綠化形式的不同將這3個屋頂綠化技術歸納為3類（表1）：①花園式。青田縣石雕博物館；②簡易式。青田縣清溪門社區；③草坪式。青田縣正達開元大酒店。
2.1 花園式屋頂花園綠化技術（青田縣石雕博物館）
施工技術基本分析：在瀝青防水層上加保護混凝土、防根布，完成自動噴灌系統的鋪設后，其上面用珍珠巖設置排水層，鋪設透水布、輕質土壤，最后為了防止土壤飛散鋪設透水布、火山砂礫。同時綠化區域主要由木質鋪裝與花壇結合步道和植物種植區構成，最設立高1.2 m的護欄以起到安全防護作用。
由于青田縣石雕博物館的屋頂綠化是開放式的，所以要注意的是積水與滲漏問題，其選擇用珍珠巖作排水層的材料，做法是在防根布和防水層等的上面鋪設一層珍珠巖，然后在里面鋪設透水管，將其與排水管連接。通常施工時也會選擇礫石、焦碴、珍珠巖或陶粒等透水性好的材料。近年來，也有新的滲排水板材出現，其作用主要是支撐土層，它的多孔結構還能將土層中多余的水滲漏到板層下并通過排水管排走。為了防止排水層堵塞，可以在透水層的上面鋪玻璃纖維等過濾層與上層土壤分開，不使土壤流入不排水層。
2.2 簡易式屋頂花園綠化技術（青田縣清溪門社區）
青田縣清溪門社區位于青田縣寶幢街附近：由于考慮到建筑之間的差異，并不是所有建筑都適合屋頂綠化施工，所以就采用在花盆或箱子中，加入輕質土壤、自然土壤、植物體等的方法來美化屋頂，同樣也達到了屋頂綠化的效果。
施工技術基本分析：在花盆或箱子中，加入輕質土壤、自然土壤、植物（種子）等，平時可澆入使用過的污水來對綠化進行澆灌，個體的重量不超過25 kg。這樣的綠化方式不用考慮常規屋頂綠化的施工隱患，但因為沒有常規的綠化施工結構分層，所以種植基質的選擇成了該屋頂綠化施工技術的重點。
種植基質的選擇關系到植物的生長和房屋結構承重的問題，為了使花草樹木旺盛地生長，并考慮建筑物的承載能力。其主要的標準有晶粒大小、抗凍性、結構穩定型、抗風性、滲水性、最大保水性、養分含量、通風性以及pH值。目前，用于屋頂綠化的種植基質種類很多，有自然土壤、改良土壤和人造土壤等。
2.3 草坪式屋頂花園綠化技術（青田縣正達開元大酒店）
施工技術基本分析：在防水布上均勻地鋪上碎石作為排水層，然后在上面鋪上山砂和草炭堆肥混合物作為土壤。鋪上苗塊后立即成景，因只種植草皮和少量的灌木，所以在施工結構上省略幾個層面，如過濾層、隔根層等。
草坪式屋頂綠化在施工技術上具有以下特點：①方便：養護方便，基本無需澆水、施肥、防病、修剪和除草，也能到達常年景觀效果。如果稍加養護，景色會更好、更美觀；建設方便，在鋪好介質的層面上鋪上苗塊，立即成景。②輕型。增加重量小于50 kg/m2，適用于任何屋頂綠化；③價格低廉。是最常規最簡單屋頂綠化。
3 青田縣屋頂綠化施工技術要點和解決方法
青田縣位于浙江省東南部，甌江中下游，屬亞熱帶季風性氣候，雨量充沛。全年平均氣溫18.3 ℃，平均相對濕度69.6％，年降水量1 747 mm。在調查中發現，青田縣屋頂綠化施工的主要問題是積水與滲漏。因此，青田縣屋頂綠化的施工重點要放在排水層和防水層兩方面。
3.1 防水層的基本施工方法
屋頂綠化施工基本構造剖面分層是屋頂完成面、排（蓄）水層、過濾層、種植基質層、植被層、防水層、隔熱層。在前文調查的3個屋頂綠化中會出現積水和滲漏問題的調查點，主要是防水層與排水層兩方面的施工不完善，解決方法是在設計時按屋面結構多設置幾道防水設施，目前屋頂花園的防水處理方法主要有剛、柔之分，并各有特點。
剛性防水層因受屋頂熱脹冷縮和結構樓板受力變形等影響，容易出現不規則的裂縫，而造成剛性屋頂防水的失敗。為解決這個問題，除在厚30～50 mm的細石混凝土中配置鋼絲或鋼筋網外，一般還可用設置隔離層等方法來解決。即在樓板平層上，鋪一層布或廢紙等以形成隔離層，然后再做干性防水層[5]。
柔性防水層先做涂膜防水層，再做剛性防水層，所用混凝土中可加入適量微膨脹劑、減水劑、防水劑等，以提高其其抗裂、抗滲性能。這種防水層比較堅硬，能防止根系發達的喬灌木穿透，起到保護屋頂的作用，而且使整個屋頂有較好的整體性，不宜產生裂縫，使用壽命也較長，比柔性卷材防水層更適合建造屋頂花園。
同時與在舊建筑的屋頂花園建設上需要處理的技術問題：①檢驗舊建筑物是否有承載潛力。重點要根據原設計圖紙、施工資料進行校核。③根據舊建筑的現狀規劃設計園林建設施工圖，要因地制宜，盡量避免打洞、穿管等破壞原結構的設計。③要對原舊建筑屋面進行一次徹底的翻修防水處理，然后進行試水試驗，無滲漏現象后可進行園林工程施工。
3.2 重視防水試驗與防水層的使用材料
建造屋頂花園時必須進行二次防水處理。首先，要檢查原有的防水性能：封閉出水口，再灌水，進行96 h的嚴格閉水試驗。閉水試驗中，要仔細觀察房間的滲漏情況，有的房屋連續閉水3 d不漏，第4天才開始滲漏。若能保證不漏，說明屋面防水效果好。
實施二次防水處理后，最好先取掉屋頂的架空隔熱層，取隔熱層時，不得撬傷原防水層。取后要清掃、沖洗干凈，以增強附著力。防水層應選擇低溫不碎裂、高溫不流淌、防水效果好不宜老化的防水材料。目前，常用瀝青防水卷材、合成高分子防水材料或涂料等防水材料作防水層，近年來一些新型防水材料也開始投入使用。
3.3 保證良好的排水系統以及合理運用土壤改良材料
防水層是保證屋頂不漏的關鍵技術問題，但屋頂防水和排水是2個方面，同時還要處理好屋頂的排水系統。防水層施工完成后，應進行蓄水檢驗，經檢驗無滲漏后，在其上再鋪設排水層。再在排水層上放置隔離層，其目的是將種植層中因下雨或澆水后多余的水及時通過過濾后排出，以防植物爛根，同時也可將種植層介質保留，以免流失。最后在隔離層上鋪種植層。
4 參考文獻
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[3] 江天梅.屋頂綠化[J].上海建材，2006（4）：29-31.
第9篇：定積分公式范文
力放散等措施，保障了既有線的安全。又對框架涵以及頂進施工進行嚴密的控制，保證了工
程的質量.為頂進涵工程施工提供一定的參考。
關鍵詞：頂進涵;框架涵;線路加固;無縫線路應力放散;施工工藝
中圖分類號：TU74文獻標識碼：A
一、工程概況
本工程位于內蒙古錫林郭勒盟正藍旗，為集通鐵路擴能改造工程，箱涵下穿集通鐵路為
地方道路與集通鐵路正交，箱涵采用中繼間法頂進施工，下穿既有集通鐵路，采用中繼間法
頂進施工。箱涵采用明挖現澆法施工。箱涵頂進施工期間，鐵路線路采用10m縱挑橫抬梁+D24
施工便梁+10m縱挑橫抬梁進行加固，直徑1.5m人工挖孔莊作便梁支墩。框架置于風積沙層
上，設計要求涵底地基容許承載力必須大于等于150KPa。
二、框架涵主體施工
1、框架涵施工工藝
框架施工安排平行及交叉施工，在進行挖孔樁施工時同時進行箱涵框架預制，由于樁基
鐵路左右兩側同時開挖對既有線安全影響太大，挖孔樁施工4根樁分左右兩次開挖。
下穿集通鐵路箱涵設計頂進框架，采用中繼間覆土頂進法施工。工作坑設在湘黎湛鐵路
鐵路的左側，因地形條件允許，基坑采用放坡開挖，坡比為1：1，工作坑靠近鐵路一側的臨
時開挖邊坡采用打鋼軌樁并在邊坡用麻袋裝土防護，并在施工期間對路基及邊坡的穩定進行
監控，保證行車安全和施工安全。
下穿集通鐵路箱涵長度為12米1節。根據頂力的大小，后背設置4臺200T油頂，每個中
繼間設置4臺200t油頂。根據設計及框架結構特點，箱涵框架澆注施工分兩次，即框架底板
及部分邊墻、框架部分邊墻及頂板。
2、工作坑開挖
工作坑兩側邊坡，采用1:1坡度開挖。原地面與工作坑底高差4米，在距既有線一側用鋼
樁防護并用砂袋進行堆碼防護渡汛，以免雨季汛期造成路基滑塌影響鐵路行車安全。工作坑
土方開挖分層進行，同時人工配合刷坡，并及時進行路基邊坡防護。
3滑板及保護層施工
在澆筑滑板時在框架兩側預留導向墩;當一個框架就位后，臨近框架頂進時可在其上設
置等厚度的砼塊，保持兩者之間的設計距離。當地質較差時，可在預制滑板時設置上仰坡，
同時在框架底板底前端預留船頭坡。
為防止框架在頂進過程中底板隨框架滑動，在底板下設置地錨梁，地錨梁按寬0.4m，深
0.4m，每道間距3m設置。同時在框架兩外側0.2m處布置導向墩，按寬0.5m*0.5m，深1.0，
間距3m布置。滑板施工前，在順涵體中心線方向增加寬0.6m深0.8m的縱梁，間隔5m。為加
強頂進后背力，在滑板靠近后背處預留不小于1.5米長鋼筋，深入到后背范圍，待頂進后背
施工時，與其一起澆筑，使滑板與后背形成一體。為防止扎頭現象，主體結構前端設1:10
船頭坡，長1500mm，高150mm。隔離層采用石蠟、機油和塑料薄膜制作。為控制框架在
頂入土之前的準確方向，在頂進前進方向沿滑板兩邊按設計要求設置P50鋼軌導向墩，間距
2.5m一個。
4、主體護管框架預制
箱涵框架主體工程為整體頂進框架涵，主體混凝土采用C35混凝土澆筑，頂進采用中繼
間法頂進施工。
框架涵主體施工首先綁扎底板以及伸入底板的墻體豎向鋼筋，綁扎完成安裝周圍模板并
測量鋼筋頂面標高，控制底板頂高程以及底板保護層厚度。底板混凝土澆筑完成，養護一定
時間等混凝土達到一定強度，可以承受排架以及桿件模板的力后，進行墻體分布鋼筋、墻體
模板、洞內排架施工。完畢安裝頂板模板，綁扎頂板鋼筋安裝涵體端頭以及兩側外墻模板，
澆筑墻身、頂板混凝土。
三、頂進后背施工
頂進后背采用P43鋼軌樁后背，鋼軌打入滑板面下2.3m，后背寬5.7m。頂進后背土方開
挖在工作坑土方開挖完成后立即進行。頂進后背設置在距離框架后挑檐不小于2.5m的距離
處，垂直于框架中心線設置，中間位于在中心線右側設置4m的出土坡道。后背基礎底開挖
好，綁扎后背鋼筋，滑板縱向鋼筋伸入到后背與后背連為一體。鋼筋綁扎完畢，根據技術施
工放線，進行頂進后背模板安裝，并對模板進行加固?；炷翝仓r一次成型。頂進后背采
用C35鋼筋混凝土。
四、線路加固
線路加固采用2組D24施工便梁和3-3-3-3P50鋼軌扣軌對線路進行加固，施工便梁兩端
連接10m防塌方段采用工字鋼縱挑橫抬梁法加固線路，下部結構采用人工挖孔樁支墩，樁徑
為1.5m，樁長為18.1m，共計4根樁，線路加固末端采用枕木垛支承工字鋼縱梁。工字鋼線路
加固采用3根I56c工字鋼順鐵路方向縱抬作為縱梁，支點分別落在孔樁和枕木垛上，在線路
軌枕間用I55b工字鋼作為橫抬梁，工字鋼間距60cm，用U型螺栓把縱、橫梁連成整體;工字
鋼加固段線路上采用4組P43軌1-2扣加固線路以保證方向，避免線路橫向位移，為增加線路
整體穩定性，在線路兩側橫梁上扣5根P50軌束梁一束，確保行車安全和施工安全。
五、無縫線路應力放散
放散量(I)的確定:I=0.0118*L*(t1-t2）(mm)
其中:0.0118一鋼軌的線膨脹系數
L放散鎖定長度
t,一設計鎖定軌溫(℃)
t一原鎖定軌溫(℃)
原單元鎖定軌溫左股為35.4度、右股為35.7度，設計鎖定軌溫為45度，則理論放散
量左股為192mm，右股為186mm。
鋸軌量(L)的確定:L=I士a(mm)
I--長軌節放散量(mm)
a--整治線路爬行時鋼軌移動量，如移動方向與應力方向相反為正，反之為負。
施工方法及作業過程:施工方法:滾筒結合應力調整器拉伸放散法?；咀鳂I程序:
復緊放散地段前后100m線路一按規定設置慢行防護信號一慢行時隔二松一松開扣件一封鎖
后，設置停車信號防護一全面松開扣件、安裝滾筒一撞擊鋼軌并安裝拉伸器一鋼軌拉伸到位
后，隔一緊--上緊扣件一全面恢復線路一取消封鎖或慢行防護一清理施工現場。
六、框架涵頂進
框架頂進采用200t臥式千斤油頂及高壓泵控制臺，傳力柱采用自制的鋼軌頂鐵，根據
框架重量擬采用6臺4路以上的油泵控制臺控制。
頂進挖土采用機械挖土，汽車運棄土的施工方法。為增加兩側土體的穩定，開挖面寬度
小于框架外輪廓，兩側各預留不小于5cm的土層，讓兩側鋼刃角吃土前進。頂進過程中根據
框架高程的變化隨時調整吃土量。入土后，加快挖土出土速度，頂進挖土進尺控制在0.3m
左右，使框架緊切開挖面，實行連續作業，保持箱體不斷頂進。
按頂進長度隨時更換或填補不同規格的頂鐵，每隔4-8m頂鐵設置一道橫梁，使傳力均
勻及橫向穩定，并在其上填土1-1.5m，并碾壓，頂進時設專嘆看護，頂柱和后背上均不得站
人，以防止頂柱弓起崩出或后背意外傷人。
頂進時堅持隨挖隨頂，嚴格控制，禁止兩側超挖?？刂泼看芜M尺不大于1.2m，發現土質
松軟時采用鋪片石或碎石或灌嚴格控制頂進挖土標高，測量后方可進行頂進作業，消除超挖
因素，避免出現扎頭問題。
在頂進過程中，及時掌握框架頂進的方向和高程，框架每前進一頂程，即對框架的軸線
和高程進行觀測，并詳細做好記錄，發現偏差及時采取措施進行調整，高低偏差主要采用底
板前端吃土量多少來調整，方向糾偏主要靠增減一側頂鎬的頂力與調整前端箱體兩側吃土量
來控制。
結束語
該工程通過線路加固以及無縫線路應力放散等措施，保障了既有線的安全。并對框架涵
以及頂進施工進行嚴密的控制，保證了工程的質量。在頂進過程中采取了預防和糾偏措施，
克服了框架自重大、頂程難點，較高質量地完成了新舊線路的結合，平面及高程偏差均在±
5cm內。
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