修復技術論文精選(九篇)

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第1篇：修復技術論文范文

有價值的微生物獲取一般通過三種方式，一是人工馴化，二是固定化微生物，三是轉基因工程菌。據有關研究報道，將某種特定的固定化微生物用于污染的底泥中，發現底泥厚度有降低現象，水體和底泥中的NTU、COD、NH3-N和TP含量也明顯降低。如果采用某種凈化促生液對水環境進行修復，底泥中的生物多樣性逐漸增加，有機物的含量逐漸減少，主要微生物類群則由厭氧型向好氧型演替，水體的生物多樣性不斷的增加;如果在專業培養基上接種河道底泥，制成底泥生物氧化復合制劑，此制劑對河道底泥氧化層的形成有明顯的促進作用，對底泥有機污染物分解能力也有顯著的強化作用，同時，底泥對上覆水體生物氧化能力也逐步增強;如果對底泥進行生物修復，能夠有效地減少河道污染負荷，同時，強化河道的自凈功能。目前，國內很多研究人員，對上述底泥處理微生物應用研究已有成果，并成功應用到河道底泥污染處理中，并取得了顯著成效。

2千燈河道底泥修復工程試驗

2.1底泥處理試驗方法2013年，針對千燈河道樣板區底泥進行生態修復試驗，通過“消毒劑+微生物制劑”相結合的綜合修復處理方式進行了處理研究。未處理前，隨機取2份河道底泥試樣檢測污染物，之后，進行修復措施處理:按75kg/畝、50kg/畝標準，先后均勻噴灑消毒劑和微生物制劑到河道底部。分別于7天后、12天后，對處理過的區域隨機取2份樣進行檢測，檢測比較結果見表1～表3。

2.2底泥處理效果分析從表1～表3中可以看出通過處理后的底泥pH偏堿，但仍在一個合適范圍內;試劑與底泥接觸的時間越長其殺菌效果越明顯，有機質的降解率越高。處理7天后有機質降解率為70%～80%，12天后有機質的降解率達到50%;大腸菌群含量降了1～2個數量級，處理時間越長其大腸菌群數量越少。

3微生物底質改良處理技術

微生物是生態系統中的分解者，對養分的循環和污染物的降解、去除起著十分重要作用，并具有廣泛的應用價值。相關研究報道顯示，通過光合細菌、復合光合細菌作用，可降低、甚至去除富營養化水體中的NH3-N和有機質;也可以通過溶藻菌控制藍藻，去除水體富營養化，抑制“水華”現象的產生。本工程試驗主要通過先向污染底泥中投放消毒劑，減輕底泥中的毒性;然后通過投放微生物制劑，形成一個能完成自然降解的底泥環境，進而加強被污染底泥的自凈功能，實現對有機污染物的快速、高效的降解，從而達到改善底泥的污染狀況，提高水體中溶氧量。

4小結

第2篇：修復技術論文范文

摘 要：目前，各項任務研究進展順利，課題目標設定基本合理，課題組各項研究按照任務書計劃安排有序實施，部分研究工作已經提前開展。 在技術示范場地選擇方面，課題組確定了北京市順義區趙全營鎮白廟村南的一處垃圾填埋場和浙江省海鹽縣西塘橋鎮海塘村一處養殖基地作為該課題的2個技術示范場地。目前已經開展了基礎信息收集、場地水文地質狀況勘查、地下水監測井建設、地下水水質監測，完成了微水試驗和滲水試驗，獲得了水文地質參數。這些信息和數據為課題組開展實驗室研究和現場技術示范工程設計提供了基礎和支撐。在試驗研究方面，以示范場地為研究背景，課題組開展了大量的實驗室研究，為開展實際場地地下水硝酸鹽污染修復技術示范奠定理論基礎。主要包括地下水氮污染修復材料和地下水氮污染修復技術開發。在地下水氮污染修復材料方面，課題組研究開發了3種修復材料，包括一種硝化細菌碳源材料、一種氧化劑緩釋材料釋放材料和一種生物-化學聯合修復材料。在地下水修復技術方面，課題組創新性提出了兩種地下水修復技術工藝，一種是基于北方埋深較深的地下水污染修復的非連續滲透反應強地下水污染原位處理技術，該技術在傳統滲透反應墻基礎上，針對北方地下水埋深較深的實際情況，提出的以注射井陣形成的地下水修復系統，該技術具有施工難度小，建設成本低的優點，特別適用于處理較深層地下水污染問題；多級準原位地下水修復系統，是該課題研發的一種新型地下水技術，該技術集濕地處理技術、滲透反應墻技術和地下水井灌技術為一體的地下水修復系統，其具有建設與運行成本低、易施工、對地下水環境的擾動小、靈活性強、適應性強的優點。在成果產出方面，目前，課題組申請專利5項，獲得授權專利兩項，提出創新技術兩項，投稿學術論文6篇，其中SCI論文3篇。

關鍵詞：地下水 硝酸鹽 修復材料 修復技術及裝備

Abstract： Currently， the progress of study goes well，the target is basic reasonable， the job of research is carried out smoothly according to the plan， parts of study have already developed in advance. Two typical demonstrate place were chosen， one is MSW landfill which is located in Shunyi County in Beijing， the other one is breeding base in Haiyan County in Zhejiang province. At the two research bases， information collecting， hydrogeological investigation， monitoring wells building， water quality monitoring， slug and infiltration testing， all of these already have been finished， and hydrogeological parameter have been achieved. These results can be used in the design of engineering demonstration. On the basis of a great deal of laboratory data， theoretical basis are built about the remediation technology of the pollution of nitrate in groundwater， which was based of the research background of engineering demonstration field. Three kinds of remediation materials developed， including activated carbon material， slow-releasing material of oxidation and biochemical integrated material. Two innovative scientific remediation technology are studied. One is unfilled PRB in situ remediation technology of groundwater pollution， which is proposed basing deeper groundwater pollution in in the north. The remediation technology has advantages of low investment， simple process flow and low cost. The multi semi-in situ remediation of groundwater system is a new groundwater remediation technology which is researched and developed through our research. The system integrated the Wetland treatment technology， Permeable reactive barriers technology and groundwater well irrigation technology as a whole. The advantages of this system are lower cost of construction and operation， easy construction， small disturbance to the groundwater environment， strong flexibility and adaptability. In terms of achievements， there have been five applied patents， two received patents. six papers， which including three SCI， and two innovative technologies in the research group.

Key Words： Groundwater； Nitrate； Remediation meterial； Remediation technology and equipment

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第3篇：修復技術論文范文

關鍵詞：公路大修，設計，施工，措施

 

1．路面大修的設計

路面接近使用年限、已承受設計的累計標準軸載、路面破損嚴重。造成服務能力下降，不能滿足必要的服務功能。需要采取路面大修的方式使路面性能得到全面的修復或提升。

1．1在路面修復設計階段的修復方案的設計原則一般包括如下幾點：

1．1．1根據交通量及路面的使用要求、使用性質。并結合氣候、水文、地質、材料，遵循因地制宜、方便施工和養護，合理選擇路面結構類型，并以滿足路面強度、剛度、水穩性的要求進行路面修復設計。

1．1．2路面修復設計以路標彎沉為設計依據，同時根據路面實際破損情況及鉆孔資料對路面結構及處治方式進行修正。論文大全。最后根據開挖方式適當調整。

1．2由于修復工程比新建工程復雜、繁瑣、變化因素多，針對路面的修復工程特點，應充分考慮各種不定因素。提高修復設計的可操作性。主要應注意以下幾個問題：

1．2．1病害的及早調查

若路面修復在交通不中斷的情況下進行．為了保證路面修復設計可靠和保持施工期間交通順暢，必須在修復前進行路面病害調查，確定病害產生原因及影響范圍，為維修方案的確定提供支持。

在路面病害調查結束后，抓緊進行病害處理方案制定及維修，若不進行路面維修，由于路面修復工期較長，在此期間內病害進一步惡化，不利于施工期間的交通組織，且路面性能與修復設計采用的路面性能不一致，導致設計與施工出入較大，影響修復工期。

1．2．2舊路資源利用

舊瀝青路面的再生利用：重新鋪筑瀝青混凝土路面需要大量的瀝青及石料，將面臨巨大的資源壓力。采用瀝青再生技術。對舊瀝青路面進行再生利用，可以從根本上解決此問題。國內外已經在舊瀝青冷再生及熱再生方面取得一些成果資料。舊瀝青路面的再生利用作為公路可持續發展的一個組成部分。在現階段有現實意義。

1．2．3排水設計

路面結構內部排水系統的改善，路面的破損很多時候和車輪荷載下的水在瀝青混合料內部產生的動水壓力有很大關系．目前很多路面實踐應用的ATPB排水基層及碎石路肩對于滲入路面結構內部水的排除具有指導意義。如果在修復設計中。對排水考慮不徹底，容易存在較大的質量隱患。

在大修施工時，是由上至下開挖路面．再由下至上鋪筑。這樣在開挖時造成坑槽，若施工不及時，雨水容易進入路面內部，因此需要考慮施工的臨時排水設計。

最終的方案比選的指導思想應該以滿足社會需要為目的，綜合修復道路的服務壽命、工程造價、施工過程中造成的影響等進行考慮。如半剛性基層施工后養生期長，但造價低于瀝青穩定基層，但養生期間的交通管制造成的損失及影響以及使用壽命上的考慮就不如瀝青穩定基層。

2．大修施工特殊時段的組織管理

2．1雨季期：大修工程應比新建工程更注重雨季施工防護措施。特別是大量舊路面翻修挖除的工程．雨季和臺風多發季節的施工防、排水措施更顯得重要。

項目部加強對天氣預報信息的收集．使各單位及時掌握天氣動態；貫徹快速施工原則，工作面不能鋪長，且應迅速完成，這需要各方面工序緊湊，流水作業；預備防雨物資如塑料薄膜、抽水機、排水管等；堆料場的防排水整理如場地硬化，排水溝渠等以保證拌和機的生產效率。

在降雨時對已開挖的工作面覆蓋防水材料。并壓住邊角防止滲水，由路表漫流排水，盡量減少積水。

水泥穩定段落，在下雨時停止施工并加緊碾壓，完成后采用塑料薄膜覆蓋。

瀝青混合料被雨淋濕后應堅決廢棄，此時的瀝青混合料溫度降低已不適丁碾壓。

2．2高溫期：高溫季節野外作業，路面熱量反射導致公路氣溫更高。主要應注意防暑降溫、改善工作條件。對于水穩料采取措施減少溫縮裂縫。

瀝青攤鋪現場應安排現場人員的輪班作業、休息，確保施工人員的健康。

做好施工組織設計。避開高溫時段，選擇早晚氣溫較低時為主要施工時間。

在半剛性基層設計時采取增加粗集料．采用低溫縮系數的方法降低溫縮效應，養護成型后盡早鋪設上層。防止暴曬。

2．3夜間施工

在較大交通量的高等級公路上進行大修工程，為了減少交通封閉和交通管制對公眾造成的不便和財運營收入的影響，或為了工期要求．一般需要安排夜間施工。

夜間施工要取得路政交警等相關部門的同意，并辦理相關手續，做好協調工作。

夜間施工的交通管制方案應提前在報紙等媒體及人口處通告。

夜間施工一定要配備足夠的安全員24小時巡視路面．檢查安全標志牌、反光錐等安全設施．及時扶正、補充、更換至正確位置。

在施工現場的足夠的照明設施及備用裝置及燈具。

施工作業區的兩端設置明顯的路欄、施工標志燈．半幅施工區與行車道口間設置紅白相間的隔離柵。在施工作業區間有足夠的反光錐。

進入路面施工區的人員一律著反光服．經過施工區路段的車輛嚴格控制車速。

工人夜間施工容易疲勞．夜間施工安全保證措施更重要，汽車司機和機械操作員必須換班作業，禁止過度疲勞駕駛和操作。對于現場施工人員項目部要有必要的后勤保障措施及工作激勵措施，保征工作人員的積極性。

2．4節假日特殊時期：此時為交通高峰期，原則上應停止施工，個別的對交通基本影響不大的附屬工程可以經協調后繼續施工。論文大全。

在交通流量增幅不大的地段可以組織施工．但更應注重安全設施的布設，規范設置和管理交通導向標志和警示標志，并在各入口設置告示牌，現場配置安全員協助疏導交通。

施工單位在節前臨時修補好還未進行的公路的重大缺陷，確保節日期間交通暢通與安全．也可防止開放交通時路面造成更嚴重的損害。對于鋪筑完水穩的應及時鋪設封層防止開放交通損害基層，對于排水的柔性基層也應封層防止車輪荷載產生的水損害。

3．結論

路面大修施工伴隨著部分高速公路到達設計年限，或者出現早期病害而呈現增長，如何確保大修后路面的使用壽命，應不斷地積累各種路面數據，因地制宜的從角度考慮設計方案，可以充分利用舊路資源，減少開挖，降低造價。論文大全。設計時也應考慮利于施工組織、交通管理和環境保護，減少對交通和社會的影響。

大修時的施工組織應該重視雨季防水措施，改善高溫時期的施工作業條件，做全夜間施工的安全措施，不能全封閉交通條件下的交通運輸組織與疏導。

參考文獻

1.袁波.勾新平.《深汕高速公路西段路面大修工程設計方案》.《山西建筑》.2009年第35卷第12期

2. 陸鼎中，程家駒，《路基路面工程》，上海：同濟大學出版社，2002.10

3. 中華人民共和國行業標準，《公路路基施工技術規范》（JTJF10－2006），北京：人民交通出版社，2006。

第4篇：修復技術論文范文

1 材料和方法

1.1 樣本選擇及處理

選擇2010年8—9月就診于山東大學口腔醫院和山東省立醫院正畸患者的因正畸原因而拔除的新鮮下頜第一前磨牙64顆為研究樣本。患者年齡18～22歲。所選樣本牙要求牙根形態相似且牙根較直，根尖發育完成且為單根管；10倍放大鏡下觀察無隱裂，無齲壞，無任何形式的牙體缺損，未行根管治療。離體牙拔除后常溫下保存在0.9%的生理鹽水中。清除離體牙表面殘留的牙周膜和牙石等污物。采用精確度為0.02 mm的游標卡尺（上海量具刃具廠）測量各離體牙的牙體和牙根長度，釉牙骨質界處的頰舌徑和近遠中徑，距根尖4 mm處牙根的頰舌徑和近遠中徑，每組數據測量3次，取平均值，所有數據測量均由同一操作者完成。對各組數值進行正態性檢驗、方差齊性檢驗及方差分析，結果顯示64顆樣本牙各項指標均無統計學差異，樣本均質性好。

對所有離體牙進行根管治療，拍攝X線片，確保充填效果符合要求。根管口用熱牙膠封堵，根管治療完成后離體牙保存于室溫下生理鹽水中。

1.2 樣本分組

將64顆樣本牙按楔狀缺損方懸突牙體去除與否，楔狀缺損齦壁下方牙本質肩領制備與否，金屬鑄造樁核或纖維樁核修復隨機分為8組，每組樣本數為8，各組樣本數及分組內容見圖1，牙本質肩領制備示意圖見圖2。各組樣本牙的牙體和牙根長度，釉牙骨質界處的頰舌徑和近遠中徑，距根尖4 mm處牙根的頰舌徑和近遠中徑的差異均無統計學意義（P>

0.05），排除了組間差異對實驗結果的影響。

1.3 重度楔狀缺損模型的建立

分別在樣本牙頰面釉牙骨質界中點正下方1 mm（圖3中a點）、頰面釉牙骨質界中點正上方2 mm（圖3中b點）、釉牙骨質界近中面中點正下方1 mm（圖3中c點）、釉牙骨質界遠中面中點正下方1 mm（圖3中d點）4個位置做標記點，將4點連線（圖3A、B），用慢機輪狀砂片沿c、b、d和c、a、d連線片切離體牙，建立重度楔狀缺損模型（圖3C、D）。此時，楔狀缺損最深處已達髓室。根據實驗分組，楔狀缺損模型建立后A組離體牙用FX-Ⅱ（日本松風公司）按粉液質量比2.6∶1.0的比例調拌40 s后充填于楔狀缺損部位，B組牙體缺損部位用熱牙膠充填，充填完成后繼續保存于生理鹽水中。

1.4 冠模具的制作

經測量，64顆樣本牙釉牙骨質界以下牙根長度均值為14.66 mm，由于楔狀缺損齦壁位于釉牙骨質界下緣1 mm，保留4 mm根尖封閉，此時樁長度可達9.66 mm；為遵循樁核冠修復冠根比協調的原則，且滿足至少1.5 mm高的牙本質肩領才能產生明顯的箍效應[1]的要求，本實驗設計頰側無牙本質肩領組鑄造冠高為8 mm，牙[專業提供寫作論文和論文寫作服務，歡迎您的光臨dylw.net]本質肩領高度為1.5 mm。

在楔狀缺損模型建立之前，選取一顆牙頸部最大的樣本牙為模型，分別以牙體距頰尖頂8 mm處和9.5 mm處垂直于牙長軸做標記線，用硅橡膠印模材（Heareus Kulzer公司，德國）制取牙冠陰模（圖4），保證冠修復后各分組間牙冠高度一致。沿一側鄰面中心點與面中心點的連線用手術刀將硅橡膠陰模切開，以利于冠蠟型制作時脫模。將硅橡膠陰模留待備用。

1.5 牙體預備

1.5.1 按分組要求進行牙體制備 A組不去除楔狀缺損方的懸突牙體，B組平行于牙長軸去除楔狀缺損方的懸突牙體及牙膠暫封材料，其中，A1和B1組以釉牙骨質界下緣1 mm連線（頰側為楔狀缺損的下緣線）為冠修復體的邊界，A2組和B2組以釉牙骨質界下緣2.5 mm（頰側為楔狀缺損下緣線以下1.5 mm）連線為冠修復體的邊界，按全冠基牙預備的要求進行牙體預備，使預備完成后的牙體頰高、舌高、近遠中高分別為：A1組為6.0、4.0、3.5 mm，A2組為7.5、5.5、5.0 mm，B1組為0、4、3.5 mm，B2組為1.5、5.5、5.0 mm。所有牙體預備均采用高速渦輪機（NSK公司，日本）在持續水冷狀態下進行，肩臺均設計成0.8 mm寬的直角肩臺。

1.5.2 樁道預備 保留4 mm根尖封閉，依次用1、2號PESSO鉆按工作長度對各樣本進行樁道預備，再用3號鉆預備樁道中上2/3，最后用2號鉆按工作長度修整樁道側壁。

1.6 樁核制作及黏固

鑄造樁核的制作：用嵌體蠟制作A1-1、A2-1、B1-1、B2-1各組樣本牙的樁核蠟型；保證B1-1、B2-

1組頰側蠟型核高度6.0 mm，B1-1組頰側保留0.8 mm肩臺寬度。蠟型樁核制作完成后即刻包埋，失蠟法鑄造鈷鉻合金樁。鑄造樁核經調磨完全就位后黏固面噴砂10 s，干燥根管樁道，玻璃離子水門汀（日本松風公司）指壓法使樁核就位，待黏固劑完全凝固后去除多余黏固劑。

纖維樁核的制作：選取末端直徑為0.9 mm的錐形玻璃纖維樁（3M公司，美國），用配套專用鉆對A1-2、A2-2、B1-2、B2-2組進行樁道預備，沖洗根管，棉捻擦凈；35%磷酸酸蝕需與核樹脂接觸的牙面，Adper single 2預處理牙面，RelyX U100通用樹脂型水門汀（3M公司，美國）黏固纖維樁，光照

10 s；然后用Z350通用復合樹脂（3M公司，美國）分層堆核光照，保證B1-2、B2-2組頰側樹脂核高度6 mm，B1-2組頰側要保留0.8 mm肩臺寬度。本實驗所有鑄造樁和纖維樁均于24 h內完成黏固。

1.7 預備體的修整

鑄造樁核和纖維樁核黏固24 h后修整預備體樁核外形，平行研磨儀控制核的聚合度為4°，拋光。

1.8 鑄造冠的制作黏固

將熔融的鑄造蠟倒入預先制作完成的冠的硅橡膠陰模中，離體牙樁核表面涂石蠟油，冠方朝下插入硅橡膠陰模中，使牙長軸與陰模長軸，離體牙肩臺與陰模邊緣一致。鑄造蠟冷卻后從離體牙上取下，包埋鑄造鈷鉻金屬全冠并黏固。

1.9 樣本[專業提供寫作論文和論文寫作服務，歡迎您的光臨dylw.net]的包埋

為減少實驗誤差，所有樣本牙包埋前用浸蠟法在冠邊緣以下2 mm至根尖范圍內模擬一層0.3 mm厚度均勻的 牙周膜。自凝塑料制作包埋試件及測試底座，使底座長軸與水平面成60°角，包埋樣本牙試件放置于底座時要求牙長軸與底座長軸平行。

1.10 抗折性能測試

用電子萬能試驗機（深圳市新三思計量技術公司）以1 mm·min-1的加載速度對樁核冠修復后的樣本牙進行抗折性能測試。加載點位于牙冠頰尖頂偏頰側約0.5 mm的位置，記錄牙根發生折裂時的抗折載荷，10倍放大鏡下觀察樣本的折裂模式。根據冠根比例和樁核冠修復的要求，將頰側楔狀缺損下方無牙本質肩領組牙根折裂至冠邊緣下1.5 mm以內，伴或不伴有樁脫位、樁折斷者定為可修復性折裂，其他折裂方式定為不可修復性折裂。頰側楔狀缺損下方有牙本質肩領組樁脫位或折斷且牙根無折裂者定為可修復性折裂，其他方式定為不可修復性折裂。

1.11 數據分析

用SPSS 13.0統計學軟件對各樣本抗折載荷及折裂模式進行統計學分析，檢驗水準為雙側α=0.05。

2 結果

8組樣本牙的抗折載荷和折裂模式見表1。對抗折載荷的原始數據進行正態性檢驗，各組P值均大于0.05，方差齊性檢驗F=1.538（P=0.173），抗折載荷服從正態分布且方差齊。

采用方差分析對各組抗折載荷進行統計學分析，結果顯示：8組間抗折載荷的差異有統計學意義（F=3.863，P=0.002），進一步用LSD法進行兩兩比較，A1-1組>B1-1組，A1-2組>B1-2組，B2-1組>B1-1組，B2-1組>B2-2組，上述差異均有統計學意義（P<0.05）。用Fisher確切概率法對不同折裂模式的比例進行統計學分析，8組間折裂模式的差異有統計學意義（P=0.03）。由表1可見，A1-2和B1-2組可修復性折裂比例相同，均為37.5%，其余各組可修復性折裂比例均為0。需要指出的是，鑄造樁核修復組牙根折裂線位置與纖維樁核組相比更接近根中下2/3部位。

3 討論

重度楔狀缺損患牙本身牙頸部牙體組織的完整性遭到嚴重破壞，根管治療后根管壁牙本質會進一步喪失，這使得牙體的抗折強度降低，應盡早行樁核冠修復。楔狀缺損按形態可分為月型、碟型、三角型、不規則型，按深度可分為淺型、中型、深型。本研究所建立的楔狀缺損模型從形態上歸為三角型，從深度上歸為深型。

3.1 鑄造樁核系統和纖維樁核系統對重度楔狀缺損

牙體抗折特性的影響

樁核的彈性模量與牙本質彈性模量的匹配度決定了樁核修復后牙體內的應力分布及折裂模式[2]。當由彈性模量不同的材料[專業提供寫作論文和論文寫作服務，歡迎您的光臨dylw.net]組成的系統受力時，應力由高彈性模量材料向低彈性模量材料傳遞，最終低彈性模量材料破壞，應力得以釋放[3-4]。本實驗中使用了高彈性模量的鑄造鈷鉻合金樁和低彈性模量的玻璃纖維樁兩種樁核系統。研究[5-7]發現，相同條件下金屬樁抗折裂載荷明顯高于纖維樁，但折裂的方式表明纖維樁更有利于保護剩余的牙體組織。

由本實驗結果可知，除了去除頰側懸突牙體并設計頰側牙本質肩領時，鑄造樁核組牙體抗折載荷大于纖維樁核組（即B2-1組大于B2-2組）外，相同條件下，樁核系統的不同對修復后牙體抗折載荷并無明顯影響；這可能是由于頰側牙本質肩領及楔狀缺損方懸突牙體保留與否的綜合作用結果。折裂模式方面，無論是否去除懸突牙體，當頰側不制備牙本質肩領時，纖維樁核組可修復性折裂比例大于鑄造樁核組；而頰側制備牙本質肩領時，樁核系統的不同對折裂模式無明顯影響。這是因為制備牙本質肩領組樁核冠修復后牙體已達冠根比臨界值要求，任何形式的冠邊緣以下牙根折裂都是不可修復性折裂；但是，與纖維樁核組相比，本實驗鑄造樁核修復組牙根折裂線的位置更靠近根中下2/3部位。

3.2 牙本質肩領對重度楔狀缺損牙體抗折特性的影響

研究[8-9]表明，剩余牙體組織足夠時，牙本質肩領能產生明顯的箍效應，使作用在牙體上的應力得以部分抵消，增強牙體的抗力性；但若剩余牙體組織較少，勉強預備出牙本質肩領不一定能增強牙體抗力。Gegauff [10]認為，殘根采用鑄造樁核修復時，用冠延長術制備牙本質肩領組牙根抗折載荷小于無牙本質肩領直接修復組。本實驗中，去除頰側懸突牙體并用鑄造樁核修復時，頰側有牙本質肩領組抗折載荷大于無肩領組；而纖維樁核修復時，牙本質肩領對抗折載荷無明顯影響。筆者分析出現這種現象的原因在于，有牙本質肩領組經鑄造樁修復后，由于存在箍效應，因此應力分布更均勻，牙頸部應力集中向根中下部轉移，牙頸部與無肩領組相比可承受更大的力，這種作用因素的影響力大于制備牙本質肩領使牙體抗折力減小的因素；而纖維樁修復組因受力時牙根內的應力分布情況無明顯改變而無此作用。當保留頰側懸突牙體時，無論選擇哪種樁核系統，無肩領組抗折載荷與有肩領組的差異無統計學意義，這可能與樣本量略小有關。

對折裂模式進行分析，可見頰側有牙本質肩領組均為不可修復性折裂，而無牙本質肩領組可修復性折裂比例明顯更高，這與有牙本質肩領組牙冠較長致使牙根折裂后再修復冠根比失調有關。

3.3 頰側楔狀缺損方懸突牙體去除與否對重度楔狀

缺損牙體抗折特性的影響

三維有限元分析認為，隨著牙體剩余量的增加，牙根內應力水平降低[11]。本實驗中，在頰側無牙本質肩領的情況下，無論用哪種樁核修復，不去除頰側懸突牙體組的抗折載荷均大于去除懸突組。筆者分析可能與以下因素有關：樁核冠修復牙體后樁—牙本質界面和牙頸部為應力主要集中區，楔狀缺損懸突牙體不去除時，樁頰側可保留一大部分牙體組織，柱狀樁除在楔狀缺損尖部很小面積不與自身牙體接觸外，其他部分均由自身牙體包繞，樁—牙本質接觸面積大；去除懸突牙體組樁頰側無自身牙體包繞，樁—牙本質接觸面積相對[專業提供寫作論文和論文寫作服務，歡迎您的光臨dylw.net]較小，牙體受力時樁—牙本質界面應力集中程度較保留懸突牙體組大，使牙體更易發生折裂。在頰側有牙本質肩領的情況下，無論采用哪種樁核修復，懸突牙體保留與否對抗折載荷的影響無統計學意義。在臨床上，建議重度楔狀缺損牙體進行樁核冠修復時應盡量保存頰側懸突牙體組織。

分析樣本牙的折裂模式可以看出，頰側懸突牙體保留與否不影響牙體折裂方式。單從牙體抗折載荷方面考慮，重度楔狀缺損患牙修復時，保留頰側楔狀缺損懸突牙體對承 受抗折載荷有利，但此時牙本質肩領的設計與否，選擇鑄造樁修復還是纖維樁修復對牙體抗折載荷沒有明顯影響。從折裂模式方面考慮，有牙本質肩領組折裂模式均為不可修復性折裂，對抗折不利，故重度楔狀缺損患牙修復時不建議頰側設計牙本質肩領。鑄造樁折裂方式不利于折裂后牙體的再修復，而纖維樁可修復性比例高，且斷樁在牙根內容易取出。由此可見，臨床上重度楔狀缺損患牙樁核冠修復時應綜合分析，根據需要選擇合適的牙體預備方法。

[參考文獻]

[1] Libman WJ， Nicholls JI. Load fatigue of teeth restored with cast posts and cores and complete crowns[J]. Int J Prostho-dont， 1995， 8（2）：155-161.

[2] Fokkinga WA， Kreulen CM， Vallittu PK， et al. A structured analysis of in vitro failure loads and failure modes of fiber， metal， and ceramic post-and-core systems[J]. Int J Prostho-dont， 2004， 17（4）：476-482.

[3] Assif D， Bitenski A， Pilo R， et al. Effect of post design on resistance to fracture of endodontically treated teeth with complete crowns[J]. J Prosthet Dent， 1993， 69（1）：36-40.

[4] Fernandes AS， Dessai GS. Factors affecting the fracture resistance of post-core reconstructed teeth： a review[J]. Int J Prosthodont， 2001， 14（4）：355-363.

[5] 陳湘濤， 李曉娜， 關振群， 等. 樁核材料對牙本質應力分布的影響[J]. 中華口腔醫學雜志， 2004， 39（4）：302-305.

[6] Newman MP， Yaman P， Dennison J， et al. Fracture resistance of endodontically treated teeth restored with composite posts

第5篇：修復技術論文范文

關鍵詞 期刊；文獻計量學；相關分析；聚類分析

中圖分類號 G2 文獻標識碼 A 文章編號 1674-6708（2015）138-0139-03

為了研究國內骨科類核心期刊的各項計量指標的關聯性，利用《中國科技期刊引證報告》對骨科類核心期刊的總被引頻次、影響因子、他引率、學科影響指標、基金論文比、地區分布數、機構分布數等利用統計學分析上述7項指標間的關系。

1 資料與方法

1.1 資料來源

本研究以中國科學技術信息研究所編輯出版的2002～2011年版《中國科技期刊引證報告》[1-10]中選取骨科類與以刊登骨科學為主要內容的期刊（共13種）作為研究對象，基本概況見表1。

1.2 方 法

以《中國科技期刊引證報告》中的期刊引用計量指標總被引頻次、影響因子、他引率、學科影響指標及來源期刊計量指標基金論文比、地區分布數、機構分布數作為統計指標，對各期刊的2001～2010年的指標，做以下幾個方面對研究：1）為了論證影響因子越高的骨科期刊，其他引率和基金論文比是否也越高，對每一種期刊的影響因子與其他引率和基金論文比做相關統計分析。2）為了說明骨科類核心期刊7項研究指標整體間的關系，對于骨科類核心期刊各指標整體間的關系做相關分析。3）骨科類核心期刊7項指標的聚類結果。

表1 13種骨科類核心期刊情況一覽表（以創刊年限排序）

1.3統計學處理

文中數據采用SPSS13.0進行處理與分析，對每種期刊的影響因子與他引率和基金論文比和7項研究指標整體間的關系均采用Spearman相關分析（非參數方法），P

2 結 果

2.1 各期刊影響因子與他引率和基金論文比的相關分析結果

分別對13種骨科類核心期刊的影響因子與他引率間進行相關分析結果（表2）看出，只有《中國修復重建外科雜志》和《中國骨傷》的影響因子與他引率有顯著相關（P0.05）。在對13種骨科類核心期刊的影響因子與基金論文比進行相關分析結果（表2）看出，只有《中華骨科雜志》的影響因子與基金論文比有顯著相關（P=0.014），而其他12種期刊的影響因子與他引率則無顯著相關（P>0.05）。

2.2 骨科類核心期刊7項指標的相關分析結果

通過對7項指標的相關分析結果（表3）看出，7項指標間總被引頻次與影響因子、他引率、學科影響指標、基金論文比、地區分布數有顯著相關，影響因子與他引率、學科影響指標、基金論文比有顯著相關，他引率與學科影響指標、基金論文比有顯著相關，學科影響指標與基金論文比有顯著相關，地區分布數與機構分布數有顯著相關。

2.3 骨科類核心期刊7項指標的聚類結果

通過對7項指標的聚類結果（圖1）看出，總被引頻次、影響因子、他引率、學科影響指標和基金論文比聚為一類，地區分布數和機構分布數聚為一類。進一步細分，總被引頻次、影響因子和他引率聚為一類，學科影響指標和基金論文比聚為一類。

注：X1：總被引頻次，X2：影響因子，X3：他引率，

X4：學科影響指標，X5：基金論文比，

X6：地區分布數，X7：機構分布數

圖1 7項指標的聚類結果

3 討論

3.1 影響因子與他引率和基金論文比的相關分析

通過分別對13種骨科類核心期刊的影響因子與他引率和基金論文比做相關分析，發現只有《中國修復重建外科雜志》（r=-0.793，P=0.033）、《中國骨傷》（r=0.884，P=0.008）2種期刊的影響因子與他引率有顯著相關，而其他11種期刊的影響因子與他引率則無顯著相關（P>0.05）；《中華骨科雜志》的影響因子與基金論文比有顯著相關（r=0.855，P=0.014），而其他12種期刊的影響因子與他引率則無顯著相關（P>0.05）。這與于挨福和馬虎兆[11]得出的科學研究類期刊的基金論文比是影響因子最重要的影響要素的結論相反。

在做分析時出現了有些期刊的影響因子與他引率和基金論文比的相關系數是負值，但都無顯著相關，說明可能會存在某些期刊的影響因子越高，他引率和基金論文比越低的情況，或者期刊的影響因子越低，他引率和基金論文比越高的情況。出現這種情況可能是由于人為因素在提高影響因子；或者可能是不同學科、不同期刊由于研究范圍、研究方法的不同，基礎研究與臨床研究的不同，勢必導致期刊間不同學科的影響因子及即年指標等期刊被引用計量指標存在差異[12]。我們認為可能是由于不同期刊有其各自的特性和規律，不能完全僅用一個學科期刊的研究結果定論該學科所有期刊的情況。綜合以上我們認為對于骨科學期刊來說，不能認為影響因子越高，其基金論文比和他引率也越高，我們要理性的對待影響因子，盡量避免僅用影響因子一個指標去衡量一個期刊的方方面面。

3.2 7項指標間的相關分析

為了說明骨科類核心期刊的各項指標整體之間的關系，通過統計分析發現總被引頻次、影響因子、他引率、學科影響指標、基金論文比這5項指標間呈顯著相關，地區分布數與機構分布數呈顯著相關。通過分析可以發現，所有的這些評價指標均是期刊之間的相互引用才產生的。而一種期刊其影響力最根本的是其總被引頻次，所以總被引頻次就是這些指標的基礎，如果一種期刊的文獻沒有被其他任何期刊所引用，則其他的影響因子等指標則無從談起；影響因子是近兩年的被引情況的反映，涉及的是引用半衰期的情況，即引用的有效程度；而他引率、學科影響指標、基金論文比等同理，反映的是評價更深層次的探討；地區分布數與機構分布數所反映的是引用被評價期刊的各種期刊的地域分布及作者的機構分布，經過這些統計，使編者更加了解和掌握期刊的優勢與不足，從而采取最有效的措施推動期刊的不斷發展。

通過對7項指標的聚類結果說明總被引頻次、影響因子、他引率、學科影響指標和基金論文比聚為一類，地區分布數和機構分布數聚為一類。這是因為前5項指標屬于與期刊質量關系最為密切的客觀指標，很多核心數據庫在收錄期刊時也是將他們權重后對期刊的質量進行評價。而地區分布數和機構分布數則是文章內部特征的一個反映，與其他期刊對其引用沒有關系，地區分布數和機構分布數不能客觀說明期刊的質量好壞，例如《中華骨科雜志》雖然是骨科界的頂級質量期刊，但它的地區分布數和機構分布數并不是最多的。

進一步細分，總被引頻次、影響因子和他引率聚為一類，學科影響指標和基金論文比聚為一類。與上一段論述的關系相似，總被引頻次、影響因子和他引率純粹受其他期刊的引用所影響，而學科影響指標和基金論文比除了受被引用情況影響外，還部分受其內在因素的影響，如期刊的辦刊宗旨、定位、側重點等等。例如《中華創傷骨科雜志》，其定位是國內一流的精品期刊，所以其吸收的相關基金資助的論文也較多；其定位是以臨床研究為主的期刊，所以對于基金資助的基礎研究方面的論文刊登則有所影響。所以內在因素的相互制約、相互促進也是影響期刊質量的重要因素。

參考文獻

[1]中國科學技術信息研究所.中國科技期刊引證報告.2002版.北京：科學技術文獻出版社，2002.

[2]中國科學技術信息研究所.中國科技期刊引證報告.2003版.北京：科學技術文獻出版社，2003.

[3]中國科學技術信息研究所.中國科技期刊引證報告.2004版.北京：科學技術文獻出版社，2004.

[4]中國科學技術信息研究所.中國科技期刊引證報告.2005版.北京：科學技術文獻出版社，2005.

[5]中國科學技術信息研究所.中國科技期刊引證報告.2006版.北京：科學技術文獻出版社，2006.

[6]中國科學技術信息研究所.中國科技期刊引證報告.2007版.北京：科學技術文獻出版社，2007.

[7]中國科學技術信息研究所.中國科技期刊引證報告.2008版.北京：科學技術文獻出版社，2008.

[8]中國科學技術信息研究所.中國科技期刊引證報告.2009版.北京：科學技術文獻出版社，2009.

[9]中國科學技術信息研究所.中國科技期刊引證報告.2010版.北京：科學技術文獻出版社，2010.

[10]中國科學技術信息研究所.中國科技期刊引證報告.2011版.北京：科學技術文獻出版社，2011.

第6篇：修復技術論文范文

關鍵詞：氣缸蓋，修復工藝，氣門座錐面，氣門導管孔，密封性

 

前言

氣缸蓋是內燃機零件中結構較為復雜的箱體零件，也是關鍵件，氣門座圈和氣門導管孔的修復工藝是整個氣缸蓋修理的關鍵技術，其修復加工精度對發動機的性能有著重要影響。

內燃機氣缸蓋修理，從節約原材料、節能環保、延長發動機使用壽命等方面來看有著非常顯著的技術經濟性。在一般的維修企業，氣缸蓋氣門座錐面與氣門導管孔的修復已形成專項修理工種或集中維修部。維修作業中采用的機具雖然不同，但修復加工中所采用的工藝技術仍有許多共同之處，不同于單一品種、大批量生產企業，而面對的是多品種、小批量、大量的單件維修，要穩定的保持較高的加工精度和提高生產效率，除需要優化加工工藝外，對定位方式、加工方式、切削刀具及刀具材料、切削參數等均有較高的要求。在發動機技術高速前進的今天，要求的氣門座圈耐磨性更高、密封性更好。越來越多的高耐磨性、硬度在HRC50以上高硬度的新型氣門座圈材料被應用在發動機上，傳統的手動工具及簡易鏜床低速锪鉸修復加工已經不能滿足修理工藝要求。因此對氣門座圈錐面與導管孔維修加工的新技術進行深入的研究具有重大的意義，是非常必要的。論文格式。

1 切削工藝條件

加工對象：氣缸蓋氣門座錐面與氣門導管孔

氣門座圈材料：普通耐磨材料硬度為HRC50～55；采用含銅、鉬的高鉻合金鑄鐵材料，硬度為HRC50～55

氣門導管材料：HT250，硬度為HB190～220

工藝要求：氣門座錐面對氣門導管孔軸線的圓跳動誤差不大于0.04mm；工作錐面的角度誤差不大于15′，氣門座工作錐面表面粗糙度要求不大于Ra 1.6μm。

技術要求：加工后的氣門座圈錐面必須為連續光亮的密封帶。

加工性質：精加工；加工設備：T8560A氣門座鏜床；

2 修理工藝研究

修理加工中經常出現以下問題：

1) 由于氣門座圈錐面與氣門導管分開兩道工序加工，多次定位，且手動锪鉸刀導向與已加工的氣門導管孔存在配合公差，手動受力不平衡易引起氣門座圈錐面與氣門導管孔的圓跳動超差，很難達到工藝要求;

2) 用手動锪鉸刀低速锪削氣門座錐面缺點是在錐面上會復映锪刀切削刃缺陷，表面粗糙度差。為達到工藝要求，需要增加研磨工序研磨錐面密封帶表面；

3) 氣門座圈錐面維修一般包括上、下口錐面及密封工作錐面，修理中分三次加工，加工過程不連續，主要依靠操作工手感及經驗，工序多，成本大，加工效率低。針對高耐磨性、高硬度的新型氣門座圈材料手動工具及簡易鏜床根本無法修復。

2.1 氣門座圈與導管孔的拆裝更換

在大修時，應根據氣門座的磨損情況，接觸帶寬度超過使用極限，接觸帶是否有燒蝕麻點、以及氣門的下陷程度來決定是否需要修復或更換氣門座圈。

推薦采用如下兩種較適用的拆卸方法：

1)點焊收縮法：用一只廢氣門，將其頂部直徑加工到比氣門座圈內徑小1～2mm的程度。氣門桿置入氣門導管后，用電弧焊把氣門座圈焊接在一起（注意不要在汽缸蓋上起弧）。由于焊接后產生的冷縮力使氣門座圈縮小，只要用錘輕輕敲擊氣門桿，氣門座圈便連同氣門一起取出。或在氣門座圈的內表面，沿三分之二的周長點焊一圈，再取一段與氣門座圈內徑等長的矩形鐵條，也焊接在氣門座圈的內表面上，自然冷卻后，收縮力使氣門座圈外徑縮小，再用錘輕輕敲擊沖子，沖擊矩形鐵條，氣門座圈便可輕松取出。

2)專用刀具切除法：采用帶定位心軸的專用鏜刀或雙刃锪刀，在專用機床T8560A上,用小于氣門座圈外徑0.5～1mm的專用刀具，高速切削大部分氣門座圈材料后，再用鏨的方法輕松拆除。

更換安裝新氣門座圈時，要注意氣門座圈外徑與座圈底孔應有0.07～0.12mm過盈量等技術細節，徹底清理座圈底孔，一般采用帶導向桿的專用打具，安裝氣門座圈。有條件的維修企業常采用加熱缸蓋至80～100℃，液氮冷凍氣門座圈的溫差法安裝。總之，應確保氣門座圈安裝質量，防止脫出故障的發生，對此，須注意以下幾點：

(1)如氣門座圈松動，可另配座圈，達到規定的緊度要求。

(2)若座孔有錐度(上大下小)，可重新鏜削，鑲配加大尺寸的座圈；如座孔呈反錐度(上小下大)，可按大端尺寸選配座圈并修正座孔。

(3)選用座圈材料時，應與機體材質相一致，以保證具有相同的膨脹率數。

3)在大修時，氣門導管內徑磨損至使用極限時，或導管存有損壞時則應更換氣門導管，確保氣門桿與氣門導管有合理的配合間隙。

傳統維修中氣門導管常采用沖的方法拆裝，這樣容易損傷汽缸蓋及導管孔，推薦采用如下拆裝方法：

(1)用刷子清潔氣門導管，除去積炭和機油沉積物。

(2)用沖子沖出氣門導管，然后檢查氣門導管座孔。若座孔超標，則按外徑加大級的導管進行鉸孔并采用此級別的導管。

(3)清潔鉸削后的座孔，然后把缸蓋放在約80～90℃的水中加熱，取出后把新的導管壓裝進座孔中。壓裝時采用導向心軸引導，可有效防止壓歪及導管孔偏縮，明顯改善壓裝質量。

2.2導管孔的鉸修

由于氣門導管孔材料一般為HT250，硬度較低，手動鉸修一般使用高速鋼加長刃鉸刀；機動高速切削常使用硬質合金加長刃鉸刀，即可滿足加工精度要求。傳統維修中氣門導管孔常采用手動鉸刀或手持電動工具使用加長刃鉸刀鉸修，效率較低，也可采用T8560A氣門座鏜床安裝加長刃鉸刀鉸修，工作效率較高，適用于小批單件維修。

2.3精修氣門座圈錐面

1)定位方式及基準選擇

工件的定位方式對其加工精度和加工效率影響很大。使用T8560A氣門座鏜床，將工件裝卡在專用夾具上，以頂面定位，校正缸蓋中部一個導管孔軸線與機床水平臺面垂直，夾緊工件，以氣門導管孔為基準，使用小間隙(選配間隙0.01~0.02mm)定位心軸，采用氣浮技術快速找正定心，使氣門導管孔軸線與機床主軸軸線相重合（綜合誤差小于0.025mm），加工精度高。這種定位方式氣浮鏜頭定心一次可加工一個氣門座圈。由于氣門座鏜床采用全氣浮定心技術，單孔定心用時不超過10s，工件一次裝卡便可完成一個氣缸蓋全部氣門座圈的精加工，效率較高，適用于小批單件維修。克服了采用一面（底面）兩銷（工藝銷孔）定位，存在氣門座圈及導管孔到工藝銷孔的位置精度誤差，使加工余量不均勻，導管孔鉸刀容易鉸偏，直線度及垂直度差，影響氣門座錐面對氣門導管的跳動的缺點，最大程度減少定位誤差，使加工余量均勻，保證產品精度要求。

2)刀具材料的選擇

一般氣門座圈硬度為HRC35~40，使用硬質合金刀片加工，即可滿足加工要求。T8560A氣門座鏜床配備專用三角度復合成型刀片，使用專用磨刀機，通過刃磨刀具前面，在不改變刀具主切削角度的條件下，延長刀具使用壽命，工作精度可靠，維修效率高。但當氣門座圈硬度達HRC50~55，如果仍使用硬質合金刀片加工容易出現以下問題：①刀片容易磨損，成本較高；②氣門座圈工作錐面表面粗糙度差，易產生輕微振動波紋，錐面密封性差；③刀片承受的切削線速度、進給率低，影響生產效率。為提高加工精度、實現高速切削以提高生產效率，綜合對比各種刀具材料的優點，對表面質量要求較低的上、下口錐面采用兩角度復合硬質合金刀片加工，對表面質量要求較高的工作錐面采用性能優越的立方氮化硼（CBN）單角度刀具進行微量精加工即可取得良好的加工效果，刀具壽命為硬質合金刀片的30倍，可實現高速切削，大大降低了生產成本，具有較高的經濟性。

3)加工過程質量控制

T8560A氣門座鏜床在設計研發過程中，通過優化主軸系統結構，提高主軸支承剛性及回轉精度，增強抗振性能。通過優化變頻器的參數設定值，中間傳動鏈的傳動比，確保提供足夠大的切削扭矩，確保鏜頭電機能在最大出力點附近進行粗加工，在低速或高速段進行精加工，從而達到穩定切削、安全節能的目的。在使用時應注意以下幾點：

(1)保持工作環境清潔度，氣源壓力穩定及環境溫度，調整氣路各節點壓力，使氣浮定心鏜頭對單孔重復定位精度保持在0.02mm以內，確保加工過程的準確定位。

(2)由于T8560A氣門座鏜床是以鉸修后的氣門導管孔為定位基準，因此，在加工氣門座圈錐面前，應認真清理氣門導管孔，根據氣門導管孔直徑合理選配定位心軸，確保配合間隙0.01~0.02mm，

(3)根據氣門座圈材料、硬度、直徑的不同，合理選用刀具材料及切削速度，防止粘刀、切削振動的發生。確保氣門座圈錐面的表面粗糙度。

(4)粗、精加工過程轉換時應先向上移動鏜刀，使刀具離開加工面2~3mm，然后精細進刀精加工0.03~0.05mm深。這樣可有效降低粗加工過程中因刀具徑向受力不勻造成的工作錐面偏斜，確保氣門座圈工作錐面對氣門導管孔軸線的圓跳動誤差。論文格式。經多次工藝試驗證明，較佳的切削參數為：切削硬度為HRC50～55的高硬度氣門座圈錐面時，切削速度Vc=150m/min,進給率F=0.05mm/n。

2.4用氣門對研座圈錐面

采用T8560A氣門座鏜床維修加工的氣門座圈工作錐面，對硬度較低的氣門座圈，由于采用高速精加工，加工精度高，經驗證一般不需研磨即可滿足氣門與座圈的密封性，對高硬度（HRC40～55）的氣門座圈，由于加工工況惡劣，表面粗糙度誤差不易達到較高要求，加之氣門自身的制造質量等因素，需要輕微的精研磨,氣門工作錐面研痕深度一般不大于0.02mm，便可靠保證氣門與座圈的密封性。

2.5氣密性檢查

T8560A氣門座鏜床推薦采用真空度比較檢測法，使用電動真空泵或氣動真空發生器可實現環保、高效，經長期驗證檢測可靠。

3 結論

針對氣門座圈錐面和氣門導管孔修理技術的研究，可以提出改善及提高其加工精度、效率的途徑，如下：

1)主軸部件的軸向和徑向跳動應分別低于0.005mm和0.008mm。

2)專用復合刀具要求定位可靠、工作角度精確、耐用度高。

3)定位心軸要求剛性足夠，制造精度高、徑向跳動小、同軸度高，還需要完備的尺寸序列滿足選配。

4)對高硬度氣門座圈材料采用CBN刀具可提高加工精度及維修效率。

5)高的加工精度可減少研磨的幾率或研磨量，提高維修效率。論文格式。

6)真空檢測氣密性體現了環保、高效，檢測可靠。

參考文獻：

[1] 龐應周主起草，中華人民共和國交通行業標準JT/T637-2005《氣門座鏜床》[Z]

[2] GB3801-83《汽車發動機氣缸體氣缸蓋修理技術條件》[Z]

[3] 于秀文、傅文范，《中外汽車維修數據手冊》[M] ，機械工業出版社，1998年

[4] 張月相、張日升，《汽車發動機修理標準手冊》[M] ，黑龍江科學技術出版社，1982年

第7篇：修復技術論文范文

在社會生產過程中水利工程對經濟與社會有著巨大的作用，同時也要看到水利工程對河流生態系統造成了不同程度的影響。人類整治河道修筑堤壩等活動人為的改變了河流的多樣性、連續性和流動性，使水域的流速、水深、水溫、自水流邊界、水文規律等自然條件發生重大改變。這些改變對河流生態系統造成的影響是不容忽視的。未來的水利工程在權衡社會經濟需求與生態系統健康需求這二者關系方面，似應強調水利工程在滿足人類社會需求的同時，兼顧水域生態系統的健康和可持續性。

2生態水利工程

從學科發展角度看，現在的水利工程學的學科基礎主要是工程力學和水文學，水利工程規劃設計主要對象是水文系統，往往忽視生命系統的現狀和未來風險等問題。學科的進一步發展應吸收生態學理論及方法，促進水利工程學與生態學的交叉融合，用以改進和完善水利工程的規劃及設計理論，形成水利工程學新的學科分支——生態水利工程學。生態水利工程學作為水利工程學的一個新的分支，是研究水利工程在滿足人類社會需求的同時，兼顧水域生態系統健康與可持續性需求的原理與技術方法的工程學。生態水利工程的內涵是：對于新建工程，是指進行傳統水利建設的同時（如治河、防洪工程），兼顧河流生態修復的目標。對于已建工程，則是對于被嚴重干擾河流重點進行生態修復。生態水利工程將與傳統治污技術、清潔生產（生態產業）及環境立法和資源管理一起，成為河流生態建設的主要手段之一。

3生態水利工程的規劃設計原則

3.1工程安全性和經濟性原則

生態水利工程是一項綜合性工程，在河流綜合治理中既要滿足人的需求，包括防洪、灌溉、供水、發電、航運等需求，也要兼顧生態系統的可持續性。生態水利工程既要符合水利工程學原理，也要符合生態學原理。生態水利工程的工程設施必須符合水文學和工程力學的規律，以確保工程設施的安全、穩定和耐久性。工程設施必須在設計標準規定的范圍內，能夠承受洪水、侵蝕、風暴、冰凍、干旱等自然力荷載。按照河流地貌學原理進行河流縱、橫斷面設計時，必須充分考慮河流泥沙輸移、淤積及河流侵蝕、沖刷等河流特征，動態地研究河勢變化規律，保證河流修復工程的耐久性。

對于生態水利工程的經濟合理性分析，應遵循風險最小和效益最大原則。由于對生態演替的過程和結果事先難以把握，生態水利工程往往帶有一定程度的風險。這就需要在規劃設計中進行方案比選，更要重視生態系統的長期定點監測和評估。另外，充分利用河流生態系統自我恢復規律，是力爭以最小的投入獲得最大產出的合理技術路線。

3.2提高河流形態的空間異質性原則

一個地區的生境空間異質性越高，就意味著創造了多樣的小生境，能夠允許更多的物種共存。反之，如果非生物環境變得單調，生物群落多樣性必然會下降，生物群落的性質、密度和比例等都會發生變化，造成生態系統某種程度的退化。由于人類活動，特別是大規模治河工程的建設，造成自然河流的渠道化及河流非連續化，使河流生境在不同程度上單一化，引起河流生態系統的不同程度退化。生態水利工程的目標是恢復或提高生物群落的多樣性，但是并不意味著主要靠人工直接種植岸邊植被或者引進魚類、鳥類和其他生物物種，生態水利工程的重點應該是盡可能提高河流形態的異質性，使其符合自然河流的地貌學原理，為生物群落多樣性的恢復創造條件。

在確定河流生態修復目標以后，就應該對于河流進行生物調查、地貌歷史和現狀進行勘查和評估，建立河流地貌數據庫和生物資源數據庫。遙感技術和地理信息系統（GIS）是水文、河流地貌和生物調查的有力工具。關鍵的工作步驟是在以上兩種調查工作的基礎上，確定環境因子與生物因子的相關關系，必要時建立某種數學模型。河流環境因子包括河流河勢、蜿蜒度、橫斷面形狀及材料、流速、水位、水質、水溫、泥沙、營養鹽的遷移轉化、水文周期變化等。研究的內容包括：調查單個生物因子的基本需求，評估各種生物因子的相互關系和制約條件，對于“關鍵種”或標志性生物的環境因子進行分類和評估。在眾多的環境因子中，識別那些對于系統的結構和功能具有重要意義的環境因子，在此基礎上進行河流地貌學設計和生物棲息地的設計。

3.3生態系統自設計、自我恢復原則

生態系統的自組織功能表現為生態系統的可持續性。自組織的機理是物種的自然選擇，也就是說某些與生態系統友好的物種，能夠經受自然選擇的考驗，尋找到相應的能源和合適的環境條件。

將自組織原理應用于生態水利工程時，生態工程設計與傳統水工設計有本質的區別。像設計大壩這樣的人工建筑物是一種確定性的設計，建筑物的幾何特征、材料強度都是在人的控制之中，建筑物最終可以具備人們所期望的功能。河流修復工程設計與此不同，生態工程設計是一種“指導性”的設計，或者說是輔設計。依靠生態系統自設計、自組織功能，可以由自然界選擇合適的物種，形成合理的結構，從而完成設計和實現設計。成功的生態工程經驗表明，人工與自然力的貢獻各占一半。

傳統的水利工程設計的特征是對于自然河流實施控制。而設計生態水利工程時，要求工程師必須放棄控制自然界的動機，樹立新的工程理念。因為依靠人力和技術控制自然界是不可能的。人們要善于利用生態系統自組織、自設計這個寶貴財富，實現人與自然的和諧。需要強調的是，地球上沒有兩條相同的河流，每一條河流的特點都是各不相同的。因此，每一項生態水利工程必須因地制宜，充分尊重每一條河流的自然屬性和美學價值，尋求最佳的生態工程方案。

自設計理論的適用性還取決于具體條件。包括水量、水質、土壤、地貌、水文特征等生態因子，也取決于生物的種類、密度、生物生產力、群落穩定性等多種因素。在利用自設計理論時，需要注意充分利用鄉土種。引進外來物種時要持慎重態度，防止生物入侵。

3.4景觀尺度及整體性原則

河流生態修復規劃和管理應該在大景觀尺度、長期的和保持可持續性的基礎上進行，而不是在小尺度、短時期和零星局部的范圍內進行。在大景觀尺度上開展的河流生態修復效率要高。小范圍的生態修復不但效率低，而且成功率也低。整體性是指從生態系統的結構和功能出發，掌握生態系統各個要素間的交互作用，提出修復河流生態系統的整體、綜合的系統方法，而不是僅僅考慮河道水文系統的修復問題，也不僅僅是修復單一動物或修復河岸植被。

景觀則是指生態學中的景觀尺度。景觀尺度包括空間尺度和時間尺度。為什么在景觀的大尺度上進行河流修復規劃？首先，水域生態系統是一個大系統，其子系統包括生物系統、廣義水文系統和人造工程設施系統。廣義水文系統又與生物系統交織在一起，形成自然河流生態系統。而人類活動和工程設施作為生境的組成部分，形成對于水域生態系統的正負影響。水域生態系統受到脅迫時，需要對于各種脅迫因素之間的相互關系進行綜合、整體研究。其次，必須重視水域生境的易變性、流動性和隨機性的特點，這些特點決定了生物種群的基本生存條件。水域生態系統是隨著降雨、水文變化及潮流等條件在時間與空間中擴展或收縮的動態系統。再者，河流生態系統是一個開放的系統，與周圍生態系統隨時進行能量傳遞和物質循環，一條河流的生態修復活動不可能是孤立的，還需要與相鄰的流域的生態修復活動進行協調。最后，河流生態修復的時間尺度也十分重要。河流系統的演進是一個動態過程。每一個河流生態系統都有它自己的歷史。河流生態修復是靠時間做工作的。有研究指出，濕地重建或修復需要大約15~20a的時間。因此對于河流生態修復項目要有長期準備，同時進行長期的監測和管理。

3.5反饋調整式設計原則

生態系統的成長是一個過程，河流修復工程需要時間。從長時間尺度看，自然生態系統的進化需要數百萬年時間。進化的趨勢是結構復雜性、生物群落多樣性、系統有序性及內部穩定性都有所增加和提高，同時對外界干擾的抵抗力有所增強。從較短的時間尺度看，生態系統的演替，即一種類型的生態系統被另一種生態系統所代替也需要若干年的時間，期望河流修復能夠短期奏效往往是不現實的。

生態水利工程規劃設計主要是模仿成熟的河流生態系統的結構，力求最終形成一個健康、可持續的河流生態系統。在河流工程項目執行以后，就開始了一個自然生態演替的動態過程。這個過程并不一定按照設計預期的目標發展，可能出現多種可能性。

意識到生態系統和社會系統都不是靜止的，在時間與空間上常具有不確定性。除了自然系統的演替以外，人類系統的變化及干擾也導致了生態系統的調整。這種不確定性使生態水利工程設計不同于傳統工程的確定性設計方法，而是一種反饋調整式的設計方法。是按照“設計—執行（包括管理）—監測—評估—調整”這樣一種流程以反復循環的方式進行的。在這個流程中，監測工作是基礎。監測工作包括生物監測和水文觀測。評估的內容是河流生態系統的結構與功能的狀況及發展趨勢。常用的方法是參照比較方法，一種是與自身河流系統的歷史及項目初期狀況比較，一種是與自然條件類似但未進行生態修復的河流比較。

在反饋調整式設計過程中，提倡科學家、管理者和當地居民及社會各界的廣泛參與，通過對話、協商，以尋求共同利益。提倡多學科的交流和融合，提高設計的科學性。

論文關鍵詞：生態水利工程設計原則

論文摘要：闡述水利工程與水域生態的關系，介紹了生態水利規劃的基本原則：工程安全性與經濟性原則；提高河流形態的空間異質性原則；生態系統自設計與自我恢復原則；景觀尺度與整體修復原則；反饋和調整設計原則。

參考文獻：

［1］董哲仁.水利工程對生態系統的脅迫［J］.水利水電技術，2003，（7）：1~5.

［2］董哲仁.生態水工學的理論框架［J］.水利學報，2003，（1）：1~6.

［3］董哲仁.河流形態多樣性與生物群落多樣性［J］.水利學報，2003，（11）：1~7.

［4］MitschW.J.，JorgensenSE..EcologicalEngineeringandEcosystemRestoration［M］.PublishedbyJohnWiley&Sons，Inc.，Hoboken，NewJersey，2004：134~137.

［5］董哲仁.荷蘭圍墾區生態重建的啟示［J］.中國水利，2003，（11A）：45~47.

［6］O’NeillR.V.，D.L.DeAngelis，J.B.Waide，etal.AHierarchicalCon－ceptofEcosystems［M］.PrincetonUniversityPress，Princeton，NJ.1986：153.

［7］GosselinkJ.G.LandscapeConservationinaforestedWetlandWater－shed［J］.Bioscience，1990，40：588~600.

第8篇：修復技術論文范文

他，就是合肥工業大學生物與食品工程學院生物科學系主任曹樹青教授。

尋根溯源，生物治理土壤重金屬污染

眾所周知，土壤重金屬污染是全球面臨的重要環境問題之一。土壤污染的重金屬可通過農作物吸收而進入食物鏈嚴重影響食品安全并危及人類健康。而作為農業大國的中國，更是有近20%的耕地存在鎘、砷、汞、鉛、鎳、銅等重金屬超標現象，嚴重影響食品安全并危及民眾健康。據了解，造成土壤重金屬污染的原因復雜，包括工業排放、化肥農藥使用及地礦開采等，通過物理和化學手段治理非常困難，也容易造成二次污染。

曹樹青認為，植物修復基因工程是解決土壤重金屬污染的重要途徑之一。然而，尋找和發掘耐受重金屬毒害且調控重金屬超量積累（或降低重金屬吸收）的關鍵基因并闡明其作用機理，則是植物修復基因工程獲得成功并從源頭上控制農產品食品安全的關鍵。

為此，曹樹青帶領科研團隊展開了植物響應重金屬信號傳導的長期研究，并得到了轉基因重大專項、國家自然科學基金等項目資助，希望能夠通過正向或反向遺傳學途徑，篩選和克隆涉及植物重金屬超量積累（或降低重金屬吸收）的關鍵基因，并闡明其作用機理。這不僅有助于揭示植物耐受重金屬毒害的分子機理，而且可為利用植物修復技術治理土壤中重金屬污染提供新的基因資源，并為從源頭上控制農產品食品安全提供新的技術途徑。

于是，科研團隊利用正向遺傳學途徑篩選和鑒定了一個擬南芥耐鎘突變體xcd1-D，并克隆了其相應的基因MAN3，該基因編碼一個1，4-糖苷水解酶。過量表達MAN3基因導致鎘的耐受和積累，而MAN3基因功能缺失則該突變體表現出對鎘敏感。鎘脅迫誘導MAN3基因表達、增加甘露聚糖水解酶活性及甘露糖水平，從而激活谷胱甘肽依賴的植物螯合素合成途徑上的相關基因協調表達，進而增加植物對鎘積累和耐受。

如今，研究已經初見成效，發現了MAN3及其介導的甘露糖的新功能，首次揭示了植物響應重金屬鎘脅迫的分子調控機制，為土壤重金屬污染植物修復基因工程提供了新的技術途徑和基因資源。“利用此機制，我們可以通過基因技術定向增加植物對鎘的積累和耐受，使其在受到重金屬鎘污染的土壤中仍可以茂盛生長，并將鎘吸收后儲存至液泡中。”曹樹青介紹，“之后我們再對吸收了鎘的植物進行處理，即可有效降低土壤中的重金屬含量。”

2014年10月，該原創性成果在線發表在國際植物學知名學術期刊New Phytologist，引發廣泛關注。不僅獲得第十三屆全國農業生物化學與分子生物學學術研討會優秀論文獎，國內的一系列主流媒體也都進行了報道和轉載。

但這些榮譽并未羈絆住曹教授前進的步伐，目前，他正帶領科研團隊進一步研究針對砷、鉛等其他重金屬的植物修復機制，并致力于產業化探索，致力讓更多的國人吃上放心糧食。

解決糧食安全，實際意義深遠

民以食為天，華夏兒女自古以來就對糧食有著獨特的情感，而到了現代，糧食也始終是關系到國計民生和國家安危的重要問題，糧食安全是國家安全的物資基礎。如何增強作物品種的抗逆性是目前我國農業生產上亟待解決的關鍵問題之一。

為此，曹樹青教授認為利用轉基因育種提高作物的耐寒和抗旱能力對糧食安全問題無疑具有重要的理論與經濟意義。于是，他帶領課題組開展了“植物抗逆分子生物學”研究，即利用轉基因育種等技術增強作物品種的抗逆性，提升植物對抗不良環境的能力，如抗旱、抗澇、抗凍、抗病蟲害等。這項工作的關鍵在于對植物抗逆分子機理的認識及關鍵基因的發掘。他們以模式植物擬南芥為材料，通過正向和反向遺傳學途徑，利用現代分子生物學技術和基因工程手段，篩選和克隆抗逆關鍵基因，闡明其功能，并用于作物抗逆分子遺傳改良。

目前，該研究已經可獲得具有自主知識產權的新基因。曹樹青教授說：“這些研究不僅對于揭示植物抗逆分子機理具有重要的理論意義，而且可為作物抗逆遺傳改良提供新的基因資源。”

第9篇：修復技術論文范文

【關鍵詞】橋面病害 空心板橋病害處理處理措施

中圖分類號：S773.4 文獻標識碼：A 文章編號：

一．引言

空心板結構因自身較輕，穩定性好，施工方便等突出特點，同時其制作成本較小，吊運安全，由于諸多優點，經常出現在小跨徑橋梁施工中。但是由于空心板為中空結構，在施工中，如果質量控制不好，會出現各種各樣的問題，隨之帶來的是對橋面的影響。近幾年來，隨著交通流量的增多，重型車也越來越多，車輛技術日新月異，車速也越來越快，在空心板橋施工后，很多橋梁在建成不久，就出現裂縫、坑槽、橋面沉陷等嚴重問題。由于空心板橋上層為鋪設鋪裝層，其對車輛承重起分布負荷作用，在其底部的空心板，直接承受全部上層構件。橋面病害的出現，不僅僅對橋梁建筑安全造成隱患，同時也影響了整體交通。本文對空心板橋橋面病害進行淺述，供施工單位參考。

二．空心板橋橋面病害原因及處理措施。

1.空心板橋常見病害。

（1）橋面坑槽、網裂、露骨、露筋、磨光，橋面現澆層破損，內部鋼筋外露，破損程度較深。

（2）橋面摻水、部分泄水孔堵塞，排水不暢。在鉸接縫處，混凝土松散、脫落，橋面雨水沿此流下，造成空心板邊鋼筋腐蝕，鉸接縫處混凝土填料脫落，交接縫破損、塌陷。

（3）伸縮縫的凸起和凹陷，部分護欄混凝土壓碎。

（4）薄壁橋臺前墻有縱向的裂縫，橋墩和橋身，樁基破損，鋼筋外露。

（5）橋面連續處有橫橋向裂縫，橋面局部鼓包，橋身混凝土開裂。

（6）橋面出現坑槽、沉陷、橋面出現縱向裂縫、車轍。

2.空心板病害分析與處理措施。

在空心板橋橋面的病害原因中，其大多數原因是由于空心板質量引起的。在空心板橋橋面有病害的橋梁中，很多空心板出現滲水現象。對于這種情況，要在橋面增設防水層，要將空心板鉸縫鑿除，重新澆筑鉸縫，在上層鋪設混凝土時，要增加抗滲性和抗凍性。對于混凝土破壞的部位，要將松散的混凝土剔除，直至堅實的混凝土基層。在修復時，要用清水沖洗損壞部分的混凝土遺留物，在等水分稍微蒸發后，用樹脂型修補砂漿對已經剔除損壞的混凝土進行修補，修復時，要保證修復部位表面平整。

對于暴露在外的鋼筋，要對生銹的鋼筋打磨除銹操作，將生銹層打磨后，在表面涂刷阻銹劑進行保護。涂刷阻銹劑時，厚度要能包裹鋼筋。

在需要重新澆筑的部位，要避免有油污、涂料等污染物，有必要時，可用空壓機帶風管進行吹風除塵，同時在施工時要將基材清理干凈。在后期的混凝土澆筑中，要適量加入防水劑，避免上層水份再次滲入空心板內。

3.鋪裝層病害分析與處理措施。

在空心板橋橋面中，鋪裝層承載著車輪的重力，同時保護鋼筋混凝土橋面避免車輛的直接磨損，在橋梁的運營中，有著極為重要的作用。鋪裝層的質量和結構，不僅僅影響行車舒適度和行車安全，更對橋梁的功能發揮至關重要的作用。

鋪裝層中，容易出現瀝青的橫向和縱向開裂的情況，同時在表層出現瀝青層推移嚴重問題，在重載路段，橋面出現坑槽現象，在雨季和車流量大時，出現瀝青面層網裂，等等問題的出現，導致防水層失效，增大了汽車與橋梁的撞擊和摩擦，加速了橋面水泥鋪裝和主體結構的破壞。

橋面出現瀝青橫向和縱向開裂一般都是在鉸接縫處和板梁結構、裝配式干接頭的T梁橋中。由于在簡支梁橋結構的橋面，一般是采取連續形式鋪裝橋面，以便增加行車的舒適度，但由于鉸接縫處荷載產生負彎矩，使得橋面鋪裝處受到拉力影響，混凝土出現拉應力，當混凝土的抗拉強度低于拉應力時，橋面混凝土出現橫向開裂，進而導致表面鋪裝的瀝青層橫向開裂。縱向開裂是由于鉸接質量差，橫傳遞能力不足，部分負荷要通過橋面鋪裝來傳遞，當鋪裝層的強度無法承擔負荷時，沿鉸接縫的混凝土遭到破壞，在橋面表面表現為瀝青縱向開裂。

在鋪裝層，大面積積水導致混凝土脫落，防水層失效，空心板，嚴重影響了行車舒適度和安全性，同時汽車直接對橋梁產生摩擦，損壞了主體結構。出現此類現象的原因有多種，包括材料性能差異、粘結措施不當、瀝青混合比不合理、車輛總質量超載、設計時理論欠缺等因素。其中瀝青混凝土和水泥混凝土材料性能差異較大，是因為瀝青混凝土的彈性模量為1500MPa，而水泥混凝土的彈性模量為3X10-4MPa，二者在吸熱溫度變化和熱變形不一致，導致結合中，混凝土無法完全粘合。由于水泥混凝土和瀝青混凝土的粘結中，設置了防水層，導致粘結度的降低，同時由于水泥混凝土表面較光滑，而瀝青混凝土表面較粗糙，導致在橋面車輛施壓時，水泥混凝土和瀝青混凝土受到破損，出現推移情況。瀝青混凝土配比時，混合料配比不合理，導致混凝土的抗剪能力降低。車輛超重行駛，增加了橋面的壓力，同時破壞了鋪裝的剪切力，直接導致鋪裝層的破損。在設計時，依據以往的經驗判斷，瀝青層的厚度大約都為6cm.在設計時就采用該標準，由于所處環境的不同，才厚度不能滿足所有需要。在防水層模量相同的情況下，要增加面層厚度來降低層間剪應力，以此來保證避免對橋面造成損壞。

橋面出現坑槽主要是車輛嚴重超載，水泥鋪裝強度不足，水凝混凝土鋪裝層頂面清理不干凈和由于排水孔堵塞導致橋面水滲入瀝青面層結構引起的問題。在該類情況中，要嚴格控制車流量大小和通過載重限制，通過合理調配水泥混凝土強度，在施工處理時，清潔粘結部位，合理優化排水結構等方法進行杜絕。

同時，由于橋面使用時間長，瀝青進入老化狀態，瀝青的密實度達不到控制要求，致使橋面鋼筋露出。橋面的瀝青密實度較小時，容易產生滲水現在，外部水進入內部，破壞結構，進而導致鋪裝脫落，鋼筋露出。

在進行防水層鋪設時，要進行防水材料的選擇。通過采取不同防水材料的鋪裝組合滲透實驗、鋪裝層間剪切和粘結實驗，還要進行防水材料效益分析，采用合適的防水材料，選擇合適的施工方法和施工工藝，確定橋面鋪裝的防水技術。同時在設計和施工時，要根據環境條件適當提高防水層的等級標準。

三．結束語

為了防止空心板橋橋面病害的出現，不僅僅要加強橋面鋪裝混凝土的設計，還要注意選擇合適的防水層，要優化瀝青混凝土配比率，要合理設計排水系統，同時在工程中要加強質量控制，在后期中，尤其要注意做好養護工作。早發現，早解決，在空心板橋橋面病害中，這是為了保證橋梁質量的不二之選。

參考文獻：

[1] 羅建軍，LUO Jian-jun如何提高鉸接空心板橋面的抗病害能力[期刊論文] 《湖南交通科技》2008年3期

[2] 王東科 高速公路裝配式板橋上部結構早期病害分析[期刊論文] 《石家莊鐵道學院學報》 ISTIC2004年z1期

[3] 蘇龍楊絮胡章立 空心板橋病害剖析及橋面連續結構整治對策《公路交通技術》 2011年02期

[4] 周玉玲 公路簡支預應力混凝土鉸接空心板橋病害成因分析[期刊論文] 公路交通科技(應用技術版) 2009年 第10期