污水處理廠工藝精選(九篇)

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第1篇：污水處理廠工藝范文

關鍵詞：半地下式污水處理廠；冬季運行；工藝調控；設備調控

目前我國城市生活污水處理廠所采用的主體工藝主要是活性污泥法和生物膜法，這兩種方法的核心技術均是利用活性微生物將污水中的有機污染物降解為小分子物質，從而在環境中去除。在影響微生物活性的諸多因素中，溫度是極其重要的一種[1]。在冬季寒冷地區，氣候變化會導致污水處理廠微生物的活性降低、易引發污泥膨脹等現象[2]。關于地上式污水處理廠冬季運行管理的經驗總結，目前已經有人做了大量研究。胡濤等[3]結合在哈爾濱文昌污水處理廠多年的運行管理經驗，對污水處理廠的冬季運行進行研究，認為在冬季低溫條件下，要關注與污水接觸的各種設備和工藝管線，做好防凍保溫措施，防止上凍結冰。孟杰等[4]分析了東北地區某污水處理廠在冬季低溫條件下污泥膨脹的特點及控制措施。葉紅等[5]研究了江蘇淮安某污水處理廠冬季運行現狀及運行管理，通過分析污泥負荷和運行效率，得出了微生物的活性隨水溫變化的曲線，并列舉了設備常見的故障及保養情況。而關于半地下式污水處理廠在冬季低溫條件下，工藝及設備的運行管理，目前研究的較少。本文根據多年來在半地下式污水處理廠的運行管理經驗，總結了在冬季低溫條件下，半地下式污水處理廠的工藝調控及設備管理經驗，對同類半地下式污水處理廠的冬季運行管理，具有較強的參考價值。

1工程簡介及主要工藝流程

1.1工程簡介。我國華中地區某半地下式污水處理廠工程位于鄭州市南部地區，總占地面積約196畝，設計規模為10×104m3/d。該污水處理廠于2014年9月對單系列進行培菌試運行，同年11月底出水達標。1.2主要工藝流程。該污水處理廠的污水處理工藝流程圖如圖1所示。預處理段采用常規的粗細格柵及曝氣沉砂池工藝，同時，根據實際需要，在預處理段設置了初沉池，二級生物處理段采用前置缺氧段A2/O工藝，三級深度處理段采用高效反應沉淀池及V型濾池，然后經二氧化氯消毒處理后，達標排放。初沉池的初沉污泥、二沉池的剩余活性污泥以及高效池的剩余化學污泥，統一進入污泥均質池，然后經進泥泵提升至脫水機房，進行離心脫水處理。

2冬季工藝運行方案

2.1預處理段工藝運行方案。污水預處理段作為污水處理廠的第一道處理工序，在整個工藝流程中都起著至關重要的作用。該半地下式污水處理廠污水預處理段采用常規的粗細格柵、曝氣沉砂池以及平流式初沉池工藝。與常規的地上式污水處理廠一樣，在冬季運行時，半地下式污水處理廠預處理段的工藝運行首先要考慮根據泵前池水位的高低來確定進水泵的開啟臺數；其次，當溫度在零度以下時，加大粗細格柵及螺旋輸送器的開啟頻次和每次的開啟時間[6]。由于半地下式污水處理廠的粗細格柵都在箱體內，即使在冬季，箱體內的溫度也較為穩定，因此，半地下式污水處理廠在冬季運行時，螺旋輸送器的開啟頻次和開啟時間都比地上式污水處理廠少一些。2.2生物處理段工藝運行方案。在冬季，由于水溫較低，微生物活性降低，為了維持總體的微生物活性，達到與夏季一樣的處理效果，地上污水處理廠一般采用延長污泥停留時間、增大生物池污泥濃度等方法來調整工藝。該半地下式污水處理廠也采用類似的方法，同時通過增加生物池溶解氧濃度來保證微生物的呼吸需要，通過投加乙酸鈉碳源來保證總氮的處理效果。夏季，半地下式污水處理廠生物池的污泥濃度一般在2000~2500mg/L即可達到處理要求，而在冬季，污泥濃度一般控制在3000~3500mg/L，冬季污泥在生物池的總停留時間控制在16~24d，生物池出口DO控制在2.0~2.5mg/L。2.3深度處理段工藝運行方案。該半地下式污水處理廠的深度處理段工藝采用高效反應沉淀池及纖維轉盤濾池，所加藥劑為聚合氯化鋁，消毒所用的原材料為鹽酸和氯酸鈉，深度處理段對總磷有較好的處理效果。為保證出水總磷達標，聚合氯化鋁單耗控制在25~30mg/L；氯酸鈉單耗控制在1.5~2mg/L，鹽酸單耗控制在4~5mg/L。2.4污泥處理段工藝運行方案。該半地下式污水處理廠的污泥處理采用高速離心濃縮脫水機，所投加的藥劑為聚丙烯酰胺，在夏季，每處理1t干污泥，所需的聚丙烯酰胺一般為4~5kg，而在冬季，將處理1t干污泥所需的聚丙烯酰胺控制在5~6kg。

3冬季設備調控方案

3.1預處理段設備調控方案。該半地下式污水處理廠污水預處理段的設備主要有粗格柵、進水泵、細格柵、曝氣沉砂池相關設備、初沉池刮吸泥機等。楚金喜等[6]介紹了地上污水處理廠冬季設備運行方案，主要從設備的保溫、防凍等方面采取措施。由于該半地下式污水處理廠預處理段的大部分設備都在箱體內，即使在冬季，也很少出現結冰的情況，因此，預處理段的設備調控主要考慮加強巡視，調整設備運行模式，盡量采用手動模式運行。考慮到柵渣的清運問題，將預處理段的砂水分離器設置在箱體外部，砂水分離器與曝氣沉砂池的提砂泵是聯動運行的，當提砂泵運行時，砂水分離器會自動運行。在冬季低溫條件下，若提砂泵故障或因其他問題而停運時，應把砂水分離器中的砂水放空，防止上凍結冰；如遇上凍現象，也不能強行開啟，應采取解凍措施后，方可正常開啟。3.2生物處理段設備調控方案。整個生物池、二沉池及鼓風機房等生物處理段的構筑物都設置在箱體內，在冬季外界低溫的情況下，箱體內的溫度始終保持恒定，對于生物處理非常有好處。對于攪拌器，在冬季可根據需要，間歇運行；對于污泥泵，應確保每臺設備每個月運行的總時間基本相同；對于高速鼓風機，即使自動運行的情況下，也應設置每臺鼓風機當月的運行時間基本相同。3.3深度處理段設備調控方案。該半地下式污水處理廠深度處理段采用高效反應沉淀池+V型濾池工藝，消毒以鹽酸和氯酸鈉為原料，二者反應生成二氧化氯。深度處理段的構筑物中，高效反應池以及V型濾池、消毒池均在箱體內部，加氯、加藥間以及鹽酸間在箱體外部。冬季的設備調控主要通過觀察藥劑的混凝效果、礬花的生成情況以及斜管是否堵塞來調整設備的運行頻率以及投藥的數量。V型濾池在冬季重點觀察過水能力，當過水能力降低時，可手動調節，縮短反沖洗周期。鹽酸間和加氯、加藥間在污水處理廠是重要危險源，在冬季加強巡視，發現安全隱患及時上報。3.4污泥處理段設備調控方案。該半地下式污水處理廠污泥處理段的主要設備是高速離心濃縮脫水機及其配套設備，儲泥池上有攪拌器。由于儲泥池在箱體外，在冬季低溫條件下可能會結冰，因此，儲泥池的攪拌器需要加大開啟頻次，當池面上凍時，禁止強行開啟。由于該污水廠的脫水機是兩用一備，三臺脫水機輪流開啟，確保每個月每臺脫水機的開啟時間基本相等，因此在實際運行時，總有一臺脫水機處于停運狀態，在機器停運前，需要對轉鼓進行沖洗。在冬季運行時，加大對脫水機的沖洗力度，保證脫水機內的污泥全部沖洗干凈。

4結論

箱體是一個相對密閉的空間，其優點在于溫度較為恒定，能降低溫度變化對微生物的沖擊負荷，缺點在于箱體內的氣體不易擴散，因此，箱體的通風和消防安全防護措施應該更加完善。相對于地上式污水處理廠來說，半地下式污水處理廠的主要設備均在箱體內部，冬季的運行管理也相對輕松。

作者:商曉敏 王江濤 王亞鵬 單位:中原環保股份有限公司

參考文獻：

［1］錢程，任麗波，姚瑤．寒冷地區冬季低溫對污水處理廠運行效率的影響研究[J].環境科學與管理，2008，33（5）：84-86.

［2］田口廣.活性污泥膨脹與控制對策[M].張志杰,譯.北京:中國建筑工業出版社,1982：15-50.

［3］胡濤,高玉順.北方高寒地區污水處理廠冬季運行管理[J].科技論壇，2009，9：29.

［4］孟杰.東北地區污水處理廠冬季低溫運行辦法[J].民營科技，2014，8：255.

第2篇：污水處理廠工藝范文

關鍵詞:CAST工藝；工程概況；水質分析；對策

中圖分類號： [TU46+1] 文獻標識碼： A 文章編號：

0概述

CAST工藝主要是處理生活污水和工業廢水的先進工藝之一，它是基于常規活性污泥法、間歇活性污泥法、Pas-veer和Carrousse氧化溝等工藝在去除氮磷方面不斷改進而研發的新工藝。本文以采用CAST工藝的某污水處理廠為例，介紹CAST工藝在污水處理上的應用情況。

一、CAST工藝原理

CAST工藝在主反應區（SBR池）的前面設置了生物選擇區和接觸區。生物選擇區可在厭氧或缺氧的條件下運行，能有效抑制絲狀菌的膨脹，經預處理的污水和回流的活性污泥首先進入這里進行混合；接觸區具有明顯的基質濃度梯度，活性污泥能快速吸附和水解水中的有機物，同時回流污泥中的硝酸鹽氮經反硝化去除，聚磷得到釋放，達到了較好的除磷脫氮效果。CAST反應池的末端安裝了可升降的自動撇水裝置——潷水器，整個工藝的曝氣、沉淀、排水三個過程都在同一池子內周期循環運行，省去了常規活性污泥法的二沉池。各池體交錯運行，可間斷進水、排水，而總的生產線則保持連續進水、出水。

二、工程概況

該污水處理廠是本市第一家以BOT模式投資經營的污水處理廠，工程總投資為5600萬元，設計規模5萬t/d，占地面積55685m2，主要收集生活污水，服務人口達13萬。進水為合流制污水，關鍵設備采用進口設備，其余則采用國產或合資優化設備。

1進出水的主要設計參數（見表1）

2污水處理工藝流程（見圖）

圖 污水處理工藝流程

3主要構筑物與設備

1）粗格柵2臺，柵距25mm。

2）進水泵4臺，2臺流量為1250m3/h，另2臺流量為750m3/h。

3）細格柵2臺，旋轉格柵，柵距8mm。

4）曝氣沉砂池1座。

5）厭氧池1座，長×寬×深=118×8.9×6（m）。

6）CAST反應池共有4組，長×寬×深=42×29×5.8（m）；每組池中有2臺回流泵，流量210m3/h；2臺排泥泵，流量50m3/h；2400個微孔曝氣器，搖臂式潷水器2臺。

7）多級鼓風機3臺，每臺供風量為85～90m3/min，出口壓力為70kPa。

8）污泥脫水機2臺，采用預濃縮脫水帶式壓濾一體化脫水機，每臺功率3.0kW。

三、活性污泥馴化措施

1）以某污水廠的泥餅作為活性污泥的菌種，將泥水混合液提升至反應池，同時開動厭氧池的水下推流器、攪拌器，啟動一臺鼓風機，保持低風量曝氣。

2）曝氣池的DO（溶解氧）濃度控制在2～4mg/L，可為微生物的生長提供充分的氧量。

3）反應池水位達到潷水器的最低出水高度時，進行2h曝氣、1h靜置，然后提升沒有菌種的污水至反應池，進水的同時排出靜置上清液。排液時間為0.75～1h。

4）排液后繼續提升污水，重復上一步驟。

5）10d后，污泥濃度達到1000mg/L時，各反應池在出水時開回流泵，每次回流30min，以保證大部分污泥留在反應池內進行馴化。

6）活性污泥馴化的成熟階段。全部池體注滿混合液后按5萬t/d流量，進水1h、曝氣2h（進水時開始）、靜置1h、排液1h重復操作。

四、水質驗收情況

經過30d的調試，該系統日趨完善，出水清澈透明，感觀好，水質得到改善，而且污泥的沉降性能良好，SV%（污泥沉降比）達15％，MLSS（活性污泥濃度）達1500mg/L。

五、存在問題及對策

1）曝氣池的進水口設在池體底端，且出水口附近裝有曝氣器，當進水閥門打開時，容易對曝氣器造成沖擊。這是由于反應池在排完上清液后，池體水位由6m降至3.3m，水壓明顯減少，空氣管道氣壓加大，開啟進水閥時，水力沖擊較大，對進水口附近的曝氣器形成了橫向沖擊，易使曝氣器脫離。因此在進水口處安裝一個Z形擋板，可減少水力對曝氣器的沖擊。

2）曝氣池的進氣閥泄漏，會影響沉淀出水，導致出水SS較高，而且鼓風機的出氣壓力難以根據曝氣池工作水位的變化及時調整，以致DO較高（可達8.2mg/L）。因此需利用鼓風機的總進氣管閥門對進氣量進行調控，以保證各池的DO控制在2～4mg/L。

3）每個工作周期內，排水開始時反應池內液位最高，排水結束，液位降至最低。液位的變化幅度取決于排水比，而排水情況又與反應池的靜沉泥層有關。反應池內的混合液體和基質濃度均發生變化，基質降解是非穩態的。同時由于水位、水量變化，使得鼓風機的出口風壓必須進行梯度控制。因此在運行中需摸索有關的控制參數，以便設置為自動控制，提高處理效率，達到高效、低耗的目的。

4）在培菌過程中發現上清液中有肉眼可見的白色絮狀漂浮物，基本不沉淀。這時需要排放大量漂浮物，將失去活性的污泥排走，以降低SS，MLSS控制在1200mg/L左右；反應池在曝氣階段DO控制在2～4mg/L。經3d后，工藝運行狀況得到改善，出水SS明顯減少。

第3篇：污水處理廠工藝范文

［關鍵詞］ 污水處理廠；清潔；工藝；分析

［作者簡介］ 黃紅志，廣東省惠州市環境保護局，廣東 惠州，516008；羅志勇，廣州市銳迪能源科技有限公司，廣東 廣州，511400

［中圖分類號］ TU992.25 ［文獻標識碼］ A ［文章編號］ 1007-7723（2012）02-0025-0003

水資源污水是環境污染的主要形式，由于水資源關系著人們的日常生活質量，水污染制約了經濟社會的和諧發展，不利于人類長期生存。城市現代化改造工程實施后，國家投資污水處理廠建設，以滿足城市污水處理的設施需求。但隨著城市污水量的持續增加，中小型污水處理廠已適應不了大量污水處理的操控要求。新時期，一批大型城市污水處理廠投入使用，深入分析處理廠的清潔工藝，有助于改善污水處理廠的運行效率，為城市和諧發展創造有利的條件。

一、大型污水處理廠的特點

我國社會主義早期發展以“粗放型”經濟模式為主，經濟效益增收以犧牲環境為代價，短期發展成效無法適應社會可持續發展的指標要求。為了實現國民經濟“穩定、健康、持續”的發展，國家積極制定了科學的發展策略，以“集約型”經濟理念為指導，在提升國民經濟收入水平的同時完善了環境體制。大型污水處理廠的建立促進了城市環境工作的改善，相比中小型污水處理廠，其主要特點集中表現在：

（一）污水存量大

改革開放前期，我國國民經濟收入水平偏低，各項科技研究工作收獲頗少，制約了環境改造工程的推廣實施。盡管建立了中小型污水改造工程，但在污水處理方面未取得理想的成果。以小型污水處理廠為例，其蓄存的污水量僅占大型處理廠的30%～40%，顯然適應不了城市污水產出量的處理標準。大型污水處理廠存儲量巨大，滿足了城市污水處理工作的操作要求。

（二）處理難度高

大型污水處理廠不僅在污水量指標上大幅度提升，廠內的基礎設施也更加齊全，所采用的處理工藝流程相對完善。一般情況下，大型污水處理廠既可以簡單地凈化城市生活污水，對于工業企業生產活動產生的污水也可以起到較好的凈化作用，處理工藝的難度更大。如：大型處理廠配備了水資源循環系統，部分凈化后的水資源可重新輸送使用，協調了城市水資源的分配利用。

（三）清潔任務重

城市經濟的快速發展促進了國民經濟收入水平的提高，由此產生的環境問題也受到了政府部門的關注。為了緩解城市地區面臨的污水問題，投資建設大型污水處理廠是必不可少的，廠內面臨的污水處理任務也更加繁重，給污水處理廠的工作造成了巨大的壓力。調查顯示，按照1萬噸水5噸80%濕泥，我國污泥日產量可達5.75萬噸，年濕泥產量2098.75萬噸。

（四）設備壽命短

據了解，我國城市大型污水處理廠的污水處理能力超過1.2億立方米/日，每日面臨的污水處理工作相當繁重，為城市綠化改造提供了諸多幫助。高負荷的污水處理作業，導致污水處理廠設備壽命減短，既影響了污水處理系統的正常運作，也增加了處理廠運營資金的投入。延長設備使用壽命是未來污水處理工程需要考慮的重點內容，加強廠內設施的更新維護是極為關鍵的。

二、優化污水處理工藝的必要性

當前，國家正加大污水處理廠建設的投資金額，國內大部分城市均有特定的污水處理區域。政府報告顯示，截至2010年，全國設市城市、縣城及部分重點建制鎮累計建成城鎮污水處理廠超過2400座，充分顯示了國家對污水處理工程的重視。因此，大型成熟污水處理廠需不斷調整污水清潔模式，通過優化污水處理工藝提高處理廠的運行效率。

（一）提高效率

傳統污水處理工藝僅限于當前城市發展的需要，為城市區域的綠化發展提供了相匹配的除污系統。科學發展觀規劃國內改革，未來農村地區的改造活動更加頻繁，農村經過一段時間的調整也會轉變為城市。如果依舊堅持現有的大型污水處理廠規模，顯然不利于農村地區的城市化改造。優化改進污水處理工藝提升了廠內作業的效率，從人力、物力、財力等方面簡化工藝流程，推廣更加先進的工藝模式。

（二）減少污染

根據目前城市現代化改造發展趨勢，今后城市污水產量將會日趨增多，生活污水、工業污水會成為城市水資源污染的兩大來源。生活污水來源于人們日常生活產生的廢水，其污染成分相對較少。工業污水中含有大量的有害元素，未經處理隨意排放會造成嚴重的污染問題，尤其是重金屬及化學元素的危害更大。大型污水處理廠經過工藝改造，可進一步加強工業廢水的凈化程度，減少工業廢水污染，實現生活污水循環利用。

（三）創造收益

優化污水處理工藝創造的收益體現在兩方面，即環境收益、經濟收益。其必要性體現在：首先，城市建立大型污水處理廠，對城區內污水的凈化處理發揮了極其重要的作用，維持了水資源調配的均衡性，營造了優越的城市環境；其次，傳統處理工藝經過優化改造后，在簡化操作流程的同時也提升了廠內操作的效率，降低了污水處理系統的調控難度。從經濟角度考慮，先進工藝的引入也減少了經營成本，創造了豐厚的經濟收益。

三、污水處理廠常用的處理工藝

鑒于科學技術對城市大型污水處理廠建設的指導作用，廠內管理人員及操作人員需堅持技術創新思想，結合國內外現有的污水處理技術調整工藝模式，制定更加科學、高效、節能的污水處理方案。國內污水處理廠已掌握了多項污水處理工藝，如：活性污泥工藝、生物除磷工藝、循環曝氣工藝等等，這些先進的工藝方案融合了物理、化學等多方面學科知識。

（一）活性污泥工藝法

考慮到污水內部混合雜質的物理特性，采用活性污泥法進行污水處理是一種簡單、易操作的工藝方案，如圖1。盡管城市建立了大型污水處理廠，但其在工藝流程上還需加強改進，以此滿足不同污水資源處理的需要。活性污泥法結合物理學原理，對廠內蓄積的污水進行物理分離，如：把較大的污染顆粒與水質分離，從而發揮出凈化污水的效果。該方法是最早運用于污水處理操作，僅適用于常規的污水處理操作，不適合運用于高質量要求的污水處理。比較常見的活性污泥法有氧化塘法、集成生化加過濾法、增加流動載體法等。

（二）循環曝氣工藝法

循環間歇曝氣工藝充分發揮高負荷氧化溝處理效率高的優點，又充分利用序批式活性污泥污水處理工藝出水好的特點，保證了系統出水達到國家污水排放一級標準在除去有機污染物方面的要求。在投資和運行費用上比通常以除去有機污染物為主的二級生物污水處理系統降低30%左右，是適合我國現階段污水處理要求的工藝技術。

（三）旋轉接觸氧化法

旋轉接觸氧化污水處理工藝技術是在生物轉盤技術基礎上，結合生物接觸氧化技術優點發展起來的新一代好氧生物膜處理技術。旋轉接觸氧化污水處理工藝技術和成套設備提供了一種簡單和可靠的污水處理方法。整個污水處理系統中的轉軸是唯一的轉動部分，一旦機器出了故障，一般機械人員都可以進行維修。

（四）連續循環曝氣系統

連續循環曝氣系統工藝（CCAS）是一種連續進水式SBR曝氣系統，如圖2。污水處理工藝CCAS是在序批式處理法（SBR）的基礎上改進而成。CCAS污水處理工藝對污水預處理要求不高，只設間隙15mm的機械格柵和沉砂池。生物處理核心是CCAS反應池，除磷、脫氮、降解有機物及懸浮物等功能均在該池內完成，出水可達標排放。

（五）曝氣生物濾池

從綜合效益方面看污水處理工藝的優化，其適應了社會主義科學發展觀的要求，加快了新時期城市綠化改造的建設進度。曝氣生物濾池是在生物濾池處理裝置中設置填料，通過人為供氧，使填料上生長大量的微生物。這種污水處理工藝流程裝置由濾床、布氣裝置、布水裝置、排水裝置等組成。曝氣裝置采用配套專用曝氣頭，產生的中小氣泡經填料反復切割，達到接近微控曝氣的效果。由于反應池內污泥濃度高，處理設施緊湊，可大大節省占地面積，減少反應時間。

（六）生物除磷工藝法

利用化學物質及相關的物質反應，也能促進污水處理廠凈化水資源的效率。磷元素是工業污水中比較常見的元素，如果凈化處理不徹底會影響到水資源的循環利用質量。傳統污水處理工藝屬于通用型的操作方案，對磷元素凈化過濾缺乏針對性的方案。長期生產實踐中，污水處理廠逐漸掌握了一套生物除磷工藝法。此工藝方法的目的是清除污水中的含磷有機物，從而達到水資源凈化的作用。由于生物除磷工藝屬于化學性處理方法，要求操作人員熟練掌握化學理論，結合污水廠實際操作的需要設計工藝方案。

四、結 論

綜上所言，當前國內市場經濟體制深化改革，城市現代化建設步伐也隨之加快。環境工程是城市計劃改造的重點項目，水資源污染是嚴重的環境問題，若處理不當將會給人們的日常生活造成不利的影響。大型污水處理廠的建立滿足了城市污水處理的需要，擺脫了傳統中小型污水處理工藝的不足，在設備、技術、工藝等方面均實現了較大的突破。污水處理操作人員應熟練掌握不同的工藝方案，結合污水處理的具體要求選擇工藝流程，以此適應城市環境改造的規劃要求。

［參考文獻］

［1］羅固源,馮杰,季鐵軍.優化AHP方式下對污水處理工藝的優選［J］.重慶大學學報(自然科學版),2007,(4).

［2］王征,汪誠文,施漢昌.城市污水處理廠Web決策支持中心的設計與開發［J］.環境科學與技術, 2006,(3).

第4篇：污水處理廠工藝范文

關鍵詞：倒置A2/O工藝；污水處理廠；應用

中圖分類號：X703 文獻標識碼：B

1 前言

某縣污水處理廠采用百樂克工藝，設計規模1.4萬m3/d，1座2組，單組處理能力0.7萬m3/d，實際處理水量1.2～1.5萬m3/d，工藝流程見圖1。

設計進出水及實際進出水水質情況見表1。

2 倒置A2/O工藝應用中出現的問題

（1）工業污水在進水量中所占的比例較大，水質指標超過了原先的設計標準。以水質部門要求為標準，當進水COD超過800ml/L時，水質難以達到要求標準。

（2）由于天氣或使用時間等原因，曝氣懸浮鏈受到腐蝕逐漸老化，曝氣系統在運作時呈現不均勻的狀態。池體占地范圍廣泛，溫度變化以及地面沉降等原因，導致池體上的HDPE膜出現破裂，從而造成地下水源產生污染。

（3）工程當地的水源稀少，排放污水進行回收利用，提高了出水要求標準。以環保部門的水質要求為依據，污水再次利用時水質需符合污水處理排放的一級標準，但該工藝的好氧區與缺氧區之間的距離非常短，且未經過分離，僅通過曝氣系統進行曝氣，并以此區分好氧區及缺氧區，由于曝氣鏈的搖擺、水質流動性、以及兩個氧區之間的距離等原因，好氧區的氧氣有可能會倒流入至缺氧區內，形成有氧環境，導致溶解質量濃度增高，增加脫氮難度，對工藝脫氮穩定性造成不利影響。

（4）污水管網較少，所覆蓋的范圍較小。隨著我國城市化進程的不斷加速，城市污水量也不斷增加，從該工程的污水處理能力分析，污水廠難以達到污水處理需求。

3 倒置A2/O工藝的應用改造措施

以上談到的是百樂克工藝應用過程中出現的問題，應在確保出水水質標準的情況下，通過現狀構筑物，采用技術工藝進行改造，有效解決問題。可采用倒置A2/O工藝進行污水廠改造對策。由于水量增長，將工藝改造規模設置為2萬m3/d，進水水質及出水水質實際設計量見表2。

3.1 工藝改造后的基本流程

進水粗格柵提升泵房細格柵 沉砂池配水井缺氧池厭氧池好氧池二沉池中間水池二泵房濾池清水池送水泵房回用

在整個流程了里面，細格柵、粗格柵、提升泵房、以及沉砂池等已有構筑物，無需在進行改造。

可在厭氧池、曝氣池內各增設一面隔墻，然后分別改造成缺氧區、好氧區+厭氧區。用微孔曝氣器代替工藝中的曝氣設備，并將三面隔墻設置在好氧區內，提高污水流動性，增加污水處理量，并多設置幾個調節堰門，以便池水調節。無需對沉淀區進行改造，保留原來的進出水方式，消化液以及污泥等回流系統可充分利用現有設備。前段配水井數量增加，應適當調整沉淀池集水槽的出水堰標高，另外，還應在池底處以及池壁位置進行混凝土澆筑，以免出現死角，避免池內積泥沉淀。當組合池內的含磷回流污泥與原污水進入缺氧區時，應對新鮮污水、消化液、回流污泥等進行混合，并通過反硝化作用，有效去除污水中的硝態氮，通過溶解氧消耗產生厭氧反應，同時，在厭氧區內釋放磷和氮化，再進入好氧區，最后進行磷吸收、BOD去除，采用硝化進行氮去除。根據水量增設水池，確保水量需求，并按需配置二氧化氯消毒設備。

3.2 構筑物改造參數

（1）倒置A2/O池：首先，將污水、回流消化液、回流污泥在缺氧區內進行混合，經氮反硝化作用后再進入厭氧區，然后進行磷氨化和釋放，釋放結束后進入好氧區，進行磷吸收及硝化，去除污水中的BOD含量。新建池總規模設計為2萬m3/d，改造池的設計參數與新建池相同。缺氧區、厭氧區、好氧區的停留時間分別為6h、3h、14h，污泥的質量濃度、BOD5負荷、污泥齡分別為3000mg/L、0.1kg/（kg·d）MLSS、20d，污泥與消化液回流比分別為50%～100%、300%，NO3-N脫氮速率和汽水比分別為0.04kg/（kg·d）MLSS、7：1。

（2）中間水池：設計規模與停留時間分別為2萬m3/d、1.5h。匯水主要采用中間水池進行，提升水量并進行適當調節。

（3）沉淀池：設計規模與表面負荷分別為2萬m3/d、0.80m3/（m2·h）。

（4）深度處理：車間設計規模與中間水池一致（2萬m3/d），反映單元包括過濾、沉淀以及絮凝等。其中，混合絮凝沉淀反映單元每座兩組，分為四格濾池，將機械絮凝作為反映形式，將斜管沉淀作為沉淀形式。機械混合和絮凝時間分別為45s、20min，濾池沉淀上升流速、濾速、強制濾速分別為0.5mm/s、6m/h、8m/h。

（5）加藥間：加藥間包括二氧化氯消毒設施、PAM裝置、PAC裝置等，二氧化氯、PAM、PAC的投加量分別設計為0.5mg/L、20mg/L、10mg/L。

4 工程改造結果

工程改造結束時間為11年5月，由于活性淤泥貯存條件較好，馴化時間較少，在同年的7月份經調試達到要求標準。7月5日的實際進水量達到了1.6萬m3/d，詳見表3。

根據改造結果分析，污水廠實際進水量約為1.6萬m3/d，占處理負荷設計量的80%，改造后的出水水質指標得到了明顯改善，在生化系統中，出水SS改善幅度為34.4%，BOD改善幅度為37.8%，COD改善幅度為11.8%。經檢測發現，SS經處理去除率為54%，BOD經處理去除率為33%，COD經處理去除率為27%。由此可見，工藝改造有效提高了水質有機物去除率，經深度處理后水質主要指標，如SS、BOD、COD等均符合一級出水標準。NH3-N指標經改造提高幅度為33%，TP指標經改造提高幅度為27%，TN指標經改造提高幅度為51.8%。根據改造結果可得，提高幅度最大的為總氮去除率，可見倒置A2/O工藝可有效提高總氮去除率。提高總氮去除率是污水處理廠的重要目標，也是工藝改造中的重點和難點，因此，可采用倒置A2/O工藝進行改造，有效提高污水處理廠總氮去除率。根據深度處理結果可得，NH3-N去除率為7%，TP去除率為52.5%，TN去除率為10.7%，由此可見，在深度處理方面，NH3-N以及TN的去除率仍有待提高，只能在去除有機物過程中進行附帶去除，但TP去除率高達52.5%，去除效果較為明顯，其作用原理是磷與池內投放的PAC產生反應，其沉淀物經過濾得到有效去除。

結語

綜上所述，倒置A2/O工藝的成功應用，說明了該工藝是符合我國城鎮污水處理廠的工藝方式。將此種工藝應用于污水處理廠中，不但有機物質去除率高，而且脫氮除磷的效果良好。相信在不久之后，倒置A2/O工藝將會廣泛應用于污水處理廠中。

第5篇：污水處理廠工藝范文

關鍵詞：環境 , 污染 , 工藝設計 ,指標

Abstract: along with the social public to the improvement of environmental requirements, sewage treatment plant deodorant job is increasingly attention by people, this paper summarized the sewage treatment plant and the main components of the source of the stench and the hazard and sewage treatment plant as an example, north of the pond introduces the smell of sewage treatment plant commonly used treatment method and deodorization process design and selection of equipment, to the city sewage wastewater treatment plant deodorant process selection and application of strong for reference.

Keywords: environment, pollution, process design, index

中圖分類號：S611文獻標識碼：A 文章編號：

1 .概論

污水處理廠作為改善生態水環境重要的工程措施，在水資源循環應用和整體水環境的改善中起著不可替代的作用。隨著我國的環境治理的政策不斷加強，大量污水處理廠隨之建設并投入使用，但在污水經過處理并達標排放的同時，也產生了部分的有毒有害氣體，造成了周邊環境空氣的污染，通常這些氣體均有強烈的刺激性氣味，惡臭難聞。隨著人們生活水平的提高以及公眾對生活質量、環境質量要求的不斷提高，人們對污水處理過程中產生的惡臭氣體的控制和處理效果也提出了更高的要求。

惡臭是七大環境公害之一，對人體健康和生態環境會造成嚴重危害，輕者使人感到不適，出現頭痛、頭昏、惡心、嘔吐、食欲不振和精神不集中等癥狀，重則會對人的呼吸系統、循環系統、消化系統和生殖系統造成不同程度的毒害，其中部分芳香族化合物還能使人體產生畸變、癌變。臭氣的擴散直接影響到水廠操作人員的身體健康和工作效率，并對周圍居民的生活產生不利影響，降低周邊土地的使用價值。

本文詳細介紹了污水處理廠中臭氣的來源和處理工藝，并重點描述了北塘污水處理廠的除臭工藝及運行效果，為污水處理廠的建設和運行提供重要的借鑒意義。

2.臭氣的來源和主要成分

2.1臭氣的來源

市政污水處理廠臭氣主要產生于進水泵房、初沉池、厭氧池、缺氧池、污泥均質池、污泥脫水機房等部位。總結其特點，有如下幾個：①種類繁多，屬復合性臭氣；②氣源范圍廣，且種類不斷變化；③臭氣發生的連續性。

2.2 臭氣的成分

臭氣成分復雜多變，根據其主要化學組分不同大致可分成5類：一、含硫的化合物，如H2S、硫醇類、硫醚類；二、含氯的化合物．如胺類、酰胺、吲哚類；三、鹵素及衍生物，如氯氣、鹵代烴；四、烴類，如烷烴、烯烴、炔烴、芳香烴；五、含氧的有機物，如醇、酚、醛、酮、有機酸等[1]。臭氣中無機物有H2S、NH3等，絕大多數惡臭氣體產生原物質為有機物質[2], 市政污水處理廠中臭氣主要以硫化物為主，這些物質對人體健康危害較大。

2.3 臭氣的排放標準

根據《城鎮污水處理廠污染物排放標準》(GB18918-2002)，污水處理廠工程需要增加除臭設施，以降低臭氣對員工和周邊居民的影響。表1列出了該標準中對惡臭污染物作出的廠界標準值。

表1 惡臭污染物排放指標

3 除臭方法及工藝

3.1物理法

物理法是采用物理吸附原理除臭的方法。吸附脫臭法[3]是使惡臭氣體通過吸附劑填充層而被去除的方法，常用的吸附劑為活性炭、硅藻土、以及陶瓷碎片等。其中較常用的是活性炭吸附法，分為非再生型和可再生型，該方法利用活性炭優良的吸附能力，可高效地去除臭氣中的硫醇、酚等成分，特別對于低濃度臭氣更有效。但活性炭需定期再生或更換，且填充吸附層容易堵塞，運行費用較高，經濟上可行性低，目前在污水處理廠除臭應用中較少。

3.2化學法

化學脫臭法主要是利用藥劑與惡臭物質成分發生化學反應生成無臭物質而達到脫臭目的的方法。其中濕法化學吸收法是發展最成熟應用最普遍的方法，常用的濕法化學吸收塔有三種：填料塔、噴霧塔和文丘里洗滌塔。其基本原理是：通過噴淋式或填料式吸收塔將惡臭氣體從空氣中捕捉到液體中，惡臭成分和藥液中的乳化試劑或者強氧化劑反應生成溶于水的無臭物質吸收去除。惡臭氣體成分的確定和吸收劑的選取以及接觸過程中速率的選擇是濕法化學吸收除臭效果的重要因素。

3.3 離子法

離子法利用空氣通過離子發生裝置產生離子化過程，形成的正負氧離子與臭氣分子反應成生CO2、H2O、NOX、SO42-等無氣味物質，對硫化氫、氨也具有分解作用，還可以有效地破壞細菌生存環境，降低細菌濃度或徹底消除，從而達到除臭目的。高能離子脫臭技術在法國、英國、蘇格蘭、瑞典等國的應用實例很多，正逐步應用于國內污水處理廠和污水泵房的建設工程中[5]。

3.4 生物法

生物法主要利用微生物的生物降解作用，即臭氣分子經傳質過程由氣相轉移到液相或固相表面的液膜內，被其中的微生物吸附降解為CO2、H2O、NOX、SO42-等無味物質。臭氣經不同種類的微生物分解后，產物不同。如含氮的臭氣，經微生物的氨化作用后，分解為NH3，NH3又通過亞硝化細菌、硝化細菌的作用，進一步氧化為穩定的硝酸態化合物；而含硫的臭氣經微生物分解后產生H2S，H2S可被硫化細菌氧化為硫酸, 生物除臭工藝正是基于上述原理[4]，故該方法要求被去除的臭味物質有好的水溶性。目前生物脫臭較理想的技術是生物活性載體填料的填充式生物濾池，既有較快的降解速度，且運行受氣候影響小。生物除臭法因具有方法簡單、投資省、運行費用低、維護管理方便、效果好等優點而發展較快。

4 污水處理廠除臭工藝選擇和設備選型

市政污水處理廠除臭工藝的選擇過程中，主要考慮工藝的總體技術經濟性能和項目的使用環境等條件。下面我們以北塘污水處理廠為例，介紹其工藝的選擇和設備應用情況。

北塘污水處理廠位于天津市濱海新區，設計日處理能力15萬噸，采用A2/O+深層濾池工藝，出水達到一級A排放標準。考慮到天津地區冬季溫度較低，水廠面積緊張和水廠運行的技術經濟指標選擇結構相對簡單、投資及運行費用相對較少的生物除臭法作為該廠的除臭工藝。

第6篇：污水處理廠工藝范文

關鍵詞：優化工藝 運行管理

該污水處理項目于2008年5月18日開工建設,于2008年12月29日通水運行。運行四年來效果良好,工藝運行穩定。主要設施有粗格柵、泵房、細格柵、沉砂池、一體化生化池、鼓風機房、硅藻土系統、污泥脫水機間、配電間、消毒池、辦公用房。主要設備有啟閉機、粗格柵、提升泵、回轉式格柵除污機、旋流沉砂池、潛水攪拌機、回流泵、風機、硅藻土池進水泵、硅藻土加藥裝置、濃縮脫水機、污泥泵。

1、進出水指標

該污水廠生產能力為日處理城市生活污水1.0萬噸,處理出水水質達到國家《城鎮污水處理廠污染物排放標準》（GB18918—2002）的一級A標準。具體處理進、出水水質指標（單位:mg/l）如表1所示。

2、工藝流程圖（圖1）

3、工藝流程簡介

污水經管網收集進入粗格柵,去除大顆粒的固體懸浮物;經提升泵提升至細格柵,進一步去除小顆粒的固體懸浮物;經旋流沉砂池去除無機砂粒后自流進入厭氧池,沉砂由提砂泵提升至砂水分離器進行砂水分離;通過缺氧水解使水中的有機物大分子轉化成小分子,難降解物質轉化成易降解物質;出水自流至好氧池,有機物經好氧微生物的氧化分解作用進一步得到降解,并去除色度;好氧池出水通過出水溢流至中間池,通過中間池再次調節污水水量、均衡水質;加藥方式采用泵前加藥,由加藥系統將硅藻精土送至泵前,再由泵提升至硅藻土處理池,在硅藻土處理池內通過硅藻精土的混凝、吸附、過濾作用處理后達到泥水分離的目的;清水經處理池出水槽實現分流,最終排放至計量堰槽。硅藻土處理池內沉淀下來的活性污泥一部分回流至厭氧池繼續參與生化處理;另一部分排入污泥池進行濃縮減容,最終通過帶式壓濾機脫水干化處理,泥餅外運,壓濾機濾液及污泥池上清液回流至集水池繼續處理。

4、工藝特點

(1)出水水質好。出水水質可達到國家《城鎮污水處理廠污染物排放標準》（GB18918-2002）的一級A標準,主要指標CODCr≤50 mg/L,BOD5≤10 mg/L,SS≤10 mg/L,NH3-N≤5（8）mg/L,T-N≤15 mg/L,T-P≤0.5 mg/L。經過消毒后可作為景觀用水和一般回用水;(2)處理效果穩定、效率高;(3)對水質水量的沖擊負荷適應能力強; (4)占地面積小,投資省;(5)能耗低,運行費用低;(6)自控水平高,管理要求低,管理簡便;(7)該工藝生化部分地埋式布置,故冬季低溫對處理系統影響程度小,加上硅藻土的作用冬季的處理效果好。(8)該工藝生化部分實質上采用了A/O工藝,但與常規A/O工藝相比,其好氧部分結合了生物浮動床技術和“生物硅藻土”技術,因此其處理效率更高。

5、關鍵技術簡介

該工藝以生物浮動床（Moving BedTM Process ,以下簡稱MBBR）工藝＋硅藻土處理技術作為處理系統的關鍵單元。其運行穩定性、處理效果和節能效果以及脫氮除磷效果都顯著優于傳統工藝。

(1)生物浮動床工藝簡介。生物浮動床（Moving BedTM Process,以下簡稱MBBR）技術簡介。（圖2）

MBBR工藝是在同一個單元中將生物膜法與活性污泥法有機結合,提升現有活性污泥系統CODCr、BOD5等有機污染物的去除率及增加脫氮效果。本方法可有效提升活性污泥池的容積負荷（負荷量是傳統活性污泥工藝的2－4倍）,從而減少污水處理構筑物所需容積和設計停留時間。 MBBR核心技術在于采用懸浮填料,該懸浮填料由特殊材料制成,在沒有附著生物膜的情況下,其比重小于1;將填料投放于活性曝氣池中,微生物以膜狀生長在懸浮填料表面和內部,其比重接近于1g/cm3,可在曝氣推動下在污水中自由翻滾。由于這種載體的獨特結構,使載體表面的生物膜在水流中受到更大的水力剪切力,生物膜更新快,易掛膜易脫膜,生物活性強;同時內部的生物膜受到有效的保護,生物膜濃度和生物菌群數都非常高,有利于提高難降解污染物的分解,在增加污泥濃度的同時杜絕污泥膨脹等問題。載體內部受保護部分還存在部分的缺氧環境,從而大大加強的污水脫氮效果。

第7篇：污水處理廠工藝范文

【關鍵詞】污水處理廠，污泥干化， 工藝

【 abstract 】 due to small and medium-sized town economic level is relatively backward, lack of money, investment shortage, many sewage treatment plant after built because of lack of funds and not normal operation. And in the waste water treatment still lack of suitable technology and equipment manufacturing technology, lack of management experience, seriously affected the development of small city. Sludge drying process is compared with the traditional processing method of environmental protection and more scientific sludge treatment process. Next, we will explore the small city of sludge treatment plants sludge drying process.

【 key words 】 sewage treatment plant, the sludge drying, process

中圖分類號：[TU992.3]文獻標識碼：A文章編號：

隨著人們環保意識的提高和可持續發展觀的逐步深入人心，人們對污泥處理技術也越來越關注它的環保性、資源性和可再利用性， 污泥資源化利用的呼聲越來越高。但由于受到技術、資金等方面原因的制約，在現有的污泥處理處置技術水平偏低，存在著技術瓶頸的問題。污泥處理技術有很多，其中，污泥干化工藝是一項越來越受到關注和認可的處理技術。

一、什么是污泥干化工藝

污泥干化工藝就是通過滲濾或蒸發等作用，從污泥中去除大部分含水量的過程，是能夠實現減量化、無害化、穩定化的處理工藝， 這種工藝已是處理污泥的主流手段。

污泥干化工藝的分類

污泥干化工藝主要包括：轉鼓干化、流化床干化、輸送帶干化、漿式干化、太陽能干化、急驟干化、離心脫水干化等干化方式。它的分類也是多種多樣的，主要有以下這兩種：

（1）按照最終產物的含固率， 有全干化和半干化，污泥干化至固率 9 0 ％以上為全干化。化是將污泥干化至含固率5 ％～ 9 O ％是半干化。

（2）按熱傳遞的形式分， 有直接干化和間接干化兩種形式 ， 直接干化工藝是指污泥直接被熱介質( 熱空氣或煙氣) 加熱。間接干化是指污泥通過接觸一個熱的固體表面被加熱， 污泥和熱介質( 蒸氣或熱油) 沒有直接觸。

二、我國幾種污泥處理方式的比較分析和污泥干化

目前我國城市污泥 的處理方 式主要有填埋、 焚燒干化三種方式 。由于污泥處理方式的選用要考慮到很多方面的問題，比如環境的影響 、處理的成本問題、工藝技術的難易程度等等，所以，不同的處理方式有不同的優缺點，下面我們就來重點分析比較下比較下我國這三種主要的污泥處理方式。

污泥干化工藝最早出現于20世紀40年代，那時候由于科技不發達，設備也不夠先進，所以，那時的技術和設備就決定了那時的干化技術只能用于工業污泥的處理。幾十年過去了，隨著科技的不斷發展和進步，再加上科研人員的鉆研和國際間的交流，這項技術越來越成熟，在設備上也逐漸克服了以往的性狀不穩定、容易產生沼氣、干化過程中難以蒸發、容易粘結、可燃、容易爆炸等技術難點。這種污泥處理方式憑借它高效、靈活、安全、穩定的優勢逐漸得到人們的認可，并在國內外得到廣泛的傳播和應用。

與填埋和焚燒這兩種處理方式相比較，污泥干化工藝具有這些特點：

具有集約化，占地面積小的特點。它的設備布置緊湊，可以在水廠內布置，通過節省濕污泥的倉儲和運輸費用來大大降低了成本。除此之外，污泥干化工藝還實現了機械化，目前使用的幾種干化均為自動化操作，大大節省了勞動力并提高了工作效率，最重要的是機械化帶來的是安全、高效和穩定，這些優點都是符合工業化的流行趨勢的。另外，污泥干化技術還具備填埋和焚燒技術所不具有的無害化、資源化、穩定化等優點。是一種環保的科學的污泥處理技術。所以，采用污泥干化工藝是現代污水處理廠污泥處理方法的大勢所趨。我國的大多城市，包括北京、上海這樣的大城市都在采用這種污泥處理方式。下面我們就嘉興這個小城市為例，探討下污水處理廠的污泥干化工藝的優勢。

浙江嘉興一個污水處理打算建設 1 套污泥資源化裝置 ，并打算應用污泥干化技術中的消化干化系統。按處置污泥含水率為8 0 ％的2 4 t 規模設計。 下面是該污水處理廠利用污泥干化工藝中 的消化 一 干化一體化工藝流程圖：

由表可知，采用污泥干化工藝可以利用污泥消化池產生的沼氣 ， 用作干化裝置 內燃燒 的燃料 ，污泥蒸發 出的水蒸 汽， 通過抽機送至冷凝和洗滌吸附系統 ， 冷凝水和冷卻水混 收集后排至廠區污水管道， 干化器產生的水蒸氣凝到 100c I = 以下后 ， 可用于污泥消化池的加熱化后的污泥， 可返回到消化池 ， 進行消化反應 ， 循 環使用污泥 。含水率為 7 5 ％ 的脫水污泥 消化 ， 需 熱量相應 為1 108 800 k J ／ h 。 由此可見 ， 僅干化器666.7 k g ／ h 的水蒸汽就可滿足消化需熱量要求， 沼氣提供的能量大于干化器的總需熱量。所以，這種污泥處理方式是環保的、是可以節約成本，可以變廢為寶、資源再利用的，充分體現了可持續發展。這種優勢是污泥填埋和污泥焚燒等 其他方式所不能相提并論的。

三、污泥干化工藝應用要注意的問題

盡管污泥干化工藝有很多的優點，但是， 污泥干化工藝全過程存在有不安全因素。在污泥熱干 化、 運輸及貯藏過程中， 存在著嚴重的自燃與粉塵 爆炸的危險。所以我們要注意污泥干化工藝應用過程中的安全問題。比如開展污泥干化工藝的安全性評估．通過降低含固率、降低氧含量等措施來防范風險，此外要注意配套設施的可靠性 ，操 的復雜性并提高操作人員的素質，只有考慮周全了，才能使得這項工藝真正發揮它的作用。

結束語

隨著城市化進程的不斷加快，污泥的排方量會越來越多，這就需要各個小城市的污水處理廠積極采用這種工藝，以便更好的實現資源再利用，節約成本，實現可持續發展。同時，小城市做好了，也進一步促進了城市的進程。

【參考文獻 】

[ 1 ] 邊炳鑫 ， 張鴻波 ， 趙由才. 固體廢物預處理與分選 技術 [ M].化學工業出版社 ，2005， 1．

[ 2 ] 張辰． 污泥處理處毀技術與工程實例[M] ． 北京化學工業出版社 ，2006

[3] 邱兆富． 國內城市污水污泥的特點及處理處置對策[ J ] ． 中國沼氣， 2004 ，22( 2 )

作者簡介：

第8篇：污水處理廠工藝范文

關鍵詞：循環式活性污泥法（cass）  脫氮  除磷

        1 工藝運行現狀

        某污水處理廠位于北方地區，采用循環式活性污泥法（cass）處理工藝，設計規模為2萬噸/日。

        根據2008年10月至2009年9月的監測數據，污水廠月均進水量為1.23~2.08萬噸/日，平均進水量為1.74萬噸/日，最高值出現在2009年2月，最低值出現在2009年6月。

        在進出水水質方面，bod5進水濃度為152.4~203.5mg/l，平均濃度為177.2mg/l，出水濃度為15.2~17.8mg/l，去除率在90%以上；codcr進水濃度為305.3~385.1mg/l，平均濃度為341.8mg/l，出水濃度為45.3~67.4mg/l，去除率在83%以上；ss進水濃度為200.2~225.3mg/l，平均濃度為218.6mg/l，出水濃度為13.4~18.6mg/l，去除率在90%以上；nh3-n進水濃度為35.3~48.1mg/l，平均濃度為44.7mg/l，出水濃度為4.31~7.15mg/l，去除率在85%以上；tn進水濃度為45.9~60.2mg/l，平均濃度為57.2mg/l，出水濃度為24.1~28.2mg/l去除率在53%以上；tp進水濃度為5.14~6.42mg/l，平均濃度為5.96mg/l，出水濃度為2.01~2.56mg/l，去除率在60%以上。

        從上述水質分析可知，系統的碳化、硝化效果較高，脫氮除磷效率不高。

        2 脫氮除磷狀況分析

        2.1 污泥負荷的影響 生物脫氮和除磷是一對矛盾，脫氮需要長泥齡、低負荷，而除磷需要短泥齡、高負荷。而污泥負荷同進水濃度、污泥濃度密切相關，進水濃度越高，排泥量越少，cass池內污泥濃度越高，污泥負荷越低，脫氮效果較好，而除磷效果不理想，供氧量越高。因此，控制合適的污泥負荷，是保證系統脫氮除磷效果、節約能耗的關鍵因素。

        從本廠的實際運行來看，每組cass池配置一臺剩余污泥泵，且沒有刮泥機和泥斗，在剛開始排泥的幾分鐘內，排出的剩余污泥濃度較高，但當泵邊緣的污泥抽完之后，池內清水也被吸入到泵中，導致剩余污泥濃度明顯降低，最終cass池污泥濃度降至約4000mg/l無法進一步降低，污泥負荷也難以提高，一定程度上影響了除磷效果。根據本廠實際情況，污泥負荷的取值應優先滿足生物脫氮，兼顧生物除磷，據統計，污泥負荷在0.1kgbod5 /(kgmlvss·d)時，系統具有良好的硝化和反硝化效果，此時除磷效率也較高，因此，應改善系統的排泥設施，由單點吸泥改為多點吸泥，保證系統的排泥效果，控制合適的污泥負荷。

        2.2 溶解氧的影響

        2.2.1 選擇區溶解氧的影響 選擇區的主要功用是在其中進行磷的釋放，為后續主曝氣區磷的過量吸收創造條件；同時污泥回流液中含有的硝酸鹽也可在此得以反硝化，因此選擇區應該維持缺氧-厭氧狀態。但根據現場實測，選擇區內溶解氧較高，多數時段維持在3mg/l左右，最高可達5mg/l。通過調研，原因有兩點：一是選擇區內采用粗孔曝氣攪拌，二是配水井的兩級跌水富氧。根據本廠實際，將選擇區內原來的連續攪拌方式調整為間歇小氣量攪拌，或設置攪拌器，此外，需對配水井渠道上設置消能板，對跌水進行緩沖，防止富氧。

        2.2.3 主曝氣區溶解氧的影響 cass池主曝氣區內主要完成降解有機物、同時硝化反硝化和吸磷過程。對于同時硝化反硝化過程，要求控制供氧強度并維持主曝氣區內溶解氧在0.5-1mg/l范圍內，使絮體外周能保證有一個好氧環境進行硝化，同時由于溶解氧濃度得到控制，氧在污泥絮體內部的滲透傳遞作用受到限制，而較高的硝酸鹽濃度則能較好地滲透到絮體的內部，從而實現有效地反硝化過程。

        實際運行發現，主曝氣區內的溶解氧無法精確控制在0.5-1mg/l范圍內，鼓風機在最小氣量情況下，主曝氣區內的溶解氧一般在1.5mg/l左右，系統難以保證較好的同步硝化反硝化效果，根據本廠實際，可在鼓風管道上設置排入大氣的放泄口，同時利用閥門來調整氣量。

        2.3 水力條件的影響 在選擇區內主要進行磷的釋放和反硝化過程，需要保持泥水的充分混合，停留時間一般應在1h左右。根據理論 計算 ，本廠選擇區內停留時間應為50min，然而實際停留時間達不到50min。根據設計，由于選擇區內設有擋板，污水的流動狀態應該是在左右和上下方向同時出現s型，能使泥水實現充分混合。然而由于擋板底部通道很容易被污泥堵塞，水流很難在上下方向形成s型流動，因此污水在選擇區內只能實現在表面的s型流動，出現短流，停留時間大大縮短，嚴重影響了磷的釋放和反硝化過程。根據本廠實際，應對選擇區擋板進行改造，使泥水實現充分混合，保證停留時間。

        3 改造效果

        本廠2009年11月按照上述要求對系統進行了改造，2010年1月改造完畢，經過調試運行，系統在污泥負荷為0.1kgbod5 /(kgmlvss·d)，選擇區溶解氧在0~0.5mg/l，主曝氣區溶解氧在0.5~1.0mg/l的情況下，系統的脫氮率提高了10%，達63%以上，除磷率提高了5%，達65%以上，改造效果良好。

參考 文獻 ：

第9篇：污水處理廠工藝范文

關鍵詞：工業園區污水；水解酸化；A/O

Abstract: The hydrolysis acidification+A/O process are used to treat industrial park wastewater. The design, debug and operation of this project are also introduced.

Keywords: Industrial park wasterwater; Hydrolysis acidification;A/O

中圖分類號：U664.9+2文獻標識碼：A 文章編號：2095-2104（2012）

1 引言

太倉港口開發區石化工業園區配套的港區污水處理廠設計總規模2萬m3/d，一期工程規模1萬m3/d已建成投產，實際污水處理量已達到9500m3/d，原采用的是A/O工藝，出水執行《污水綜合排放標準》（GB8978－1996）中表4工業Ⅰ級排放標準（見表1）。2007年江蘇省環境保護廳頒發了《化學工業主要污染物排放標準DB32/939―2006》以及《太湖地區城鎮污水處理廠及重點工業行業主要水污染物排放限值》（DB32/T1072-2007）標準，新標準對化工園區集中污水處理廠主要污染物排放標準的規定比原港區污水處理廠執行的標準有所提高，其中COD排放標準由原100mg/L提高到了80mg/L（見表2）。原生產工藝設備不適應江蘇省標準的要求，因此需對原有工藝設施進行改造，以使污水廠出水能滿足江蘇省新標準排放要求。本文主要介紹原工藝的設計以及改造增加的水解酸化池設計、調試情況。

2 工藝設計

2.1 廢水排放情況

石化工業區現有入網企業30多家，主要是醫藥化工、精細化工、石油化工、煙草切片、印染等企業，他們的廢水主要是生產有機化工產品的工藝水洗液、酸堿洗液和中和反應液及生產沖洗水，水中含有大量難降解的有機物，如：多環芳羥類化合物、雜環化合物、有機合成高分子化合物、有機氰化物等，根據石化工業區的要求，產生工業廢水的單位必須進行預處理，使出水水質達到國家《污水綜合排放標準》（GB8978－1996）中的三級排放標準（見表1、2）后，方可排入石化工業區污水管網。管網中的廢水除了這些廢水外，還有非常少量的生活污水。這些廢水B/C很低一般小于0.25，污水中難降解物質含量高。

表1原水質指標及排放標準

表2改造后水質指標及排放標準

2.2 原工藝流程

根據石化工業區的廢水特征，生化處理采用缺氧一好氧法簡稱A/O工藝。原工藝流程如下：

2.3原污水處理構筑物和主要工藝設計參數

由于石化工業區道路污水排水管按20000m3/d設計，由于出水后出水要過江堤排放，只能一步實施到位。對此一期污水處理廠集水池一級泵房和出水泵房兩單體土建按20000m3/d設計，其他單體按10000m3/d設計。總平面布置時考慮二期發展。

2.3.1 集水池一級泵房

共設四臺CP3201-180潛水泵（三用一備），一期安裝三臺（二用一備），每臺流量為280m3/h，揚程為15m，電耗22kw，根據液位自動控制水泵的啟動。集水井尺寸8m×7m×8.5m

2.3.2 沉砂池

平面尺寸19.75m×5.80m，簾格井分為二格，每格寬0.84m，各配置循環齒耙清污機一臺，每臺配用功率為0.75kw。

2.3.3 調節池二級泵房

調節池和二級泵房合并建造。調節池調節水量為8小時，平面尺寸為40m×14m，有效容積為3360m3,考慮混合效果載池內配4臺液下攪拌器，每臺電耗5.5kw。二級泵房平面尺寸為14m×6m。內配3臺6MF-BC出水輸送泵，每臺流量為228m3/h，揚程為9.4米，電耗11kw（二用一備）。

2.3.4 曝氣池

采用A/O法，分二組，每組設計流量為5000m3/d，每組曝氣池平面尺寸為36m×32m，有效體積為5148 m3。共分四個廊道，A段占1/4，O段占3/4。水力停留時間為25小時，污泥負荷為0.1kg/BOD5/kgmlss.d,mlss為3.5g，內回流為1：3，外回流為1：1。A段設置五臺液下攪拌器，每臺電耗1.5kw,O段采用微孔曝氣管供氣。

2.3.5 鼓風機房

平面尺寸為27m×8m。共計6臺鼓風機，其中曝氣池分2組，每組3臺。每臺風量為39.9m3/min，風壓為5mH2O,電耗55kw.

2.3.6 二沉池

采用輻流式沉砂池，設計為二座。每座直徑為Ф20m,邊水深為3.0m,表面負荷為0.7m3/m2/h,池中設有周邊傳動吸刮泥機，配置功率為0.37kw/臺。

2.3.7 出水泵房

由出水池和出水泵房組成。出水池也作為廠區消防水池。平面尺寸為18m×6m，有效容積為324m3。出水泵房內設置3臺輸送泵（二用一備）并且預留二臺二期用泵位置。每臺泵的流量為210m3/h,揚程為20m，電耗為30kw，根據出水池液位控制出水泵的啟閉。

2.3.8 儲泥池及污泥脫水機房

二沉池排出的剩余污泥含水率為99.2％，剩余污泥流入儲泥池。儲泥池分兩座，每座尺寸：6m×6m×4m，合計有效容積為252m3。設置2臺液下攪拌器，每臺電耗5kw.

2.4工藝改造

針對目前污水主要為醫藥、化工等廢水，B/C比低，污水中難降解物質含量高的特點，改造主要是增加厭氧工序，于原廠區西北角新建一座水解酸化池，污水經二級泵房提升后進入水解酸化池。經過厭氧接觸反應，加強生化處理前期對工業廢水中難降解大分子化合物進行破環、斷鍵、裂解等基團取代的還原作用，使大分子化合物分解為小分子化合物，提高廢水的可生化性，并去除一部分COD和SS，提高后續A/O生化處理效果，同時提高系統因水質、水量波動頻繁的抗沖擊能力，確保處理后的污水達到新標準排放。其改造工藝流程為：

水解酸化池

調節池出水經二級泵房 A/O生化池

水解酸化池為矩形鋼筋混凝土結構，分為4座并排的池子，4座池子可以獨立運行，根據污水量可調整運行的個數。整個池子平面尺寸為19.2 m×75.0m，池深7米，地下2米，水力停留時間20小時。每座池子中布置3m高的填料層，用池中間脈沖布水器脈沖布水，周邊堰上出水。

另外在A/O池出水堰處加裝化學除磷藥劑投加裝置。工藝調控時A/O工藝先滿足NH3-N、TN去除效果，通過開啟加藥裝置投加化學聚合硫酸鐵等藥劑降低出水總磷濃度。

3.水解酸化池填料掛膜的培養

水解酸化池調試時直接將剩余污泥池放空，通過廠內污水管網，每天A/O池排出的剩余污泥直接流入進水一級提升泵房，通過超越管污泥與進水充分混合直接泵送至水解酸化池，這樣有利于池內污泥分布均勻，有利于填料掛膜。運行2周后填料上初步附著一層污泥，運行一個半月后填料上布滿厚厚污泥，池上可以看見有時會有水泡冒出，表3的化驗數據表明基本掛膜成功。水解酸化池進出水CODcr去除率由運行2周后的3%，逐漸提高到一個半月后的30%，最高有時達到50%，一般穩定在30%～40%。

表3水解酸化池進出水監測結果

水解酸化池的正常運轉需要較高的MLSS，污泥由于自身重力而逐漸沉淀過程中與自下而上的脈沖進水充分接觸混合，一部分污泥下沉，一部分污泥懸浮，一部分污泥隨著進水上升被填料攔截，從而實現吸附、水解、酸化污水中的有機物。但是運行時需要注意，水解池污泥量堆積太多時會出現黑泥隨出水溢流出水解池，既影響后續處理效果，也影響池內填料上泥膜和下面污泥床的污泥活性。池底部污泥主要是進水中攔截下的無機顆粒以及填料掛膜上脫落的死膜，所以需要定期排出底部死泥。一般每座水解酸化池一周排泥2次。

4 運行效果

經過2個月的調試運行，改造后的污水處理廠逐步進入穩定運行階段。水解酸化池極大的提高了污水的可生化性，一些難降低大分子有機物降解成小分子有機酸，出水CODcr指標顯著降低。本身A/O生化系統NH3-N、TN去除效果就很好，改造后不需要工藝大調整，出水NH3-N、TN完全達到新的水質指標要求。但是需要連續投加適量的聚合硫酸鐵才能滿足出水TP指標新要求。

改造前各工藝段的監測結果見表4，改造后各工藝段的監測結果見表5。根據表4、5可知，改造后主要水質參數滿足江蘇省環境保護廳頒發了《化學工業主要污染物排放標準DB32/939―2006》以及《太湖地區城鎮污水處理廠及重點工業行業主要水污染物排放限值》（DB32/T1072-2007）標準，處理效果達到設計要求。

表4 改造前各工藝段監測結果

注：表中所列數值為多次測得的平均值。

表5改造后各工藝段監測結果

注：表中所列數值為多次測得的平均值。

5 主要經濟指標

污水處理廠由于是三級泵房提升，所以電耗相對高些。改造后總裝機容量807.67kW，運行容量363.10kW,由于部分設備是間歇運行，日耗電量7025kWh，電費單價按0.667元/ kWh計，變壓器容量630kVA，基本電價30元/ kVA.月，實際處理噸水電費成本0.53元；污泥脫水藥劑PAM噸水成本0.02元；投加面粉等營養藥劑噸水成本0.03元；化學除磷藥劑聚合硫酸鐵藥劑噸水成本0.13元；合計污水處理系統日常運行噸水成本為0.71元。

6 結論

（1）經過近年穩定運行，證明采用水解酸化+A/O工藝處理該工業園區的污水是可行的，污水處理效果良好，出水水質比較穩定。

（2）在生化池前增加水解酸化池，大分子難降解物質經歷水解和酸化兩個階段，變成易降解小分子有機酸，提高污水的可生化性，為后續生化處理創造良好的條件。

（3）在A/O池出水口投加適量的化學除磷藥劑既可以控制出水TP濃度，也可以增加污泥絮凝效果，降低二沉池出水SS濃度等。在以后需要深度處理改造時，可以直接在工藝尾端增加混凝沉淀過濾及二氧化氯氧化消毒裝置。

參考文獻

【1】袁守軍,鄭正,孫亞兵. 水解酸化-兩級接觸氧化法處理中藥廢水. 環境工程,2004, 8(22):22-23.

【2】夏煒。工業園區污水處理工藝的研究與總結〔J〕。南北橋，2009（8）：205-207.