鉆前施工總結精選(九篇)

前言：一篇好文章的誕生，需要你不斷地搜集資料、整理思路，本站小編為你收集了豐富的鉆前施工總結主題范文，僅供參考，歡迎閱讀并收藏。

第1篇：鉆前施工總結范文

工技術要點。

關鍵詞：流砂地層；旋挖鉆成樁；施工技術

中圖分類號：U455文獻標識碼： A 文章編號：

前 言

騾駐河特大橋DK898+065.725~DK911+873.505段橋梁工程，其基礎樁基穿越砂層，從設計資料及現場核查情況來看，砂層組成有粉砂層、細砂層、中砂層、粗砂層及礫砂層，原始堆積狀態從稍密至中密再至密實均有分布。砂層層厚一般為2~10m，大致呈水平狀與其他圍巖分層布置，個別呈透鏡狀夾層。在鉆孔樁長度范圍內分部具有一定規律性，在地表下20~26m范圍內常見中密或稍密的細砂層和中砂層，隨深度增加，含砂層砂石粒徑逐漸增大，出現由細砂向礫砂的逐漸轉變。局部地段砂層埋深較淺，約5~10m，個別可見于地表。

該段橋梁樁基長度大部分為40~45m，樁長范圍內均為軟弱地層，為加快施工進度，提高施工效率，主要選用旋挖鉆機進行施工。

1流砂層成孔主要影響因素及對策分析

流砂地層旋挖鉆成樁主要困難集中在流砂層成孔困難，為此，首先分析流砂層中成孔的主要影響因素。主要從兩個方面進行考慮，一是從力學方面分析影響流砂層穩定的各要素，制定應對措施；二是將旋挖鉆成孔與其他成孔工藝比較，如沖擊鉆、循環鉆，分析旋挖鉆工藝的特殊點，以便針對性采取措施。

1.1 鉆孔狀態下流砂層穩定性力學分析

鉆孔到達流砂層時，影響流砂層穩定的各外力主要有以下幾個：地層壓力F、流砂層自身重力G、孔內液體水頭壓力N和孔內液體沖刷力f。具體受力圖見圖1：流砂層穩定性受力分析示意圖。

通過分析可知，圖中地層壓力F為通過上層地層傳遞，在地質條件確定的情況下，僅與層上附加荷載量有關，即地表附加荷載越大越容易造成失穩。

流砂層自身重力產生的分力Gf與流砂層致密度、顆粒大小、自然堆積角等相關，該因素受工藝影響作用小。

水頭壓力N為孔內護壁泥漿產生的壓力，從外力方向來看，該力對維持流砂層壓力具有重要作用。由液體壓強公式可以看出，該壓力N與泥漿比重和所處深度有關，即泥漿比重越小，水頭高度越低越容易造成失穩?？變纫后w沖刷力f，指因機械擾動等原因造成孔內泥漿對流砂層形成的沖擊力。與擾動能量有關，及外界對孔內泥漿擾動越大，越容易造成失穩。綜上所述，可將施工過程中對流砂層穩定起關鍵作用的幾種力的影響總結如下表：

表1 流砂層受力因素影響表

表2 成孔方式對流砂層穩定性影響分析

1.2 旋挖鉆穿越流砂層關鍵控制內容及應對措施

通過表1、表2進行綜合分析，可以得出旋挖鉆在穿越流砂層施工中存在如下特點：

1)、施工中產生的外加荷載較大，如機械本身重量、渣土堆載重量等；

2)、 鉆孔過程因掛碰、旋轉等對孔壁形成較大擾動，流砂層中容易造成失穩；

3)、 鉆孔過程中泥漿對孔壁沖刷力相對較小；

4)、 成孔效率高，有利于流砂層穩定；

針對以上特點，制定以下幾項應對措施：

(1)、合理布置施工場地，根據流砂層埋深對護筒強度及長度進行適當加強，及時清運鉆渣；

(2)、加強技術交底工作，向操作司機說明地質情況及其特殊性，要求操作手嚴格控制鉆桿位置、垂直度，穿越流砂層后注意機械動作幅度，避免過激操作；

(3)、改善泥漿性能，通過實踐確定泥漿各項參數，及時補充泥漿，保證孔內水頭壓力；

(4)、選用適合流砂底層的鉆頭，進一步提高工作效率；

(5)、加強過程控制，及時發現問題；

(6)、制定鉆孔事故應急預案。

2 施工實踐效果

2．1 淺埋流砂層

部分距地表較淺的流砂層，施工中采用了常規的埋設護筒的方式進行防護，可對護筒進行加長，保證護筒長度穿越流砂層。同時，注意施工過程中的孔頂載荷控制，如大型機具必須近距離停放時盡量加大距孔口位置，挖出渣土及時清運等措施。通過護筒加長和孔頂荷載控制，對流砂層產生較好的防護作用，可保證正常鉆進。

2．2 深埋流砂層

大部分流砂層埋深較大，常見埋深20~26米。對于此類流砂層，主要采取了一下幾項措施：

2.2.1 合理選用作業、配套機具

采用旋挖鉆施工工藝，選用SR150型旋挖鉆，采用摩擦式鉆桿，砂土層和砂層的膠結性能都比較差，選用雙底板撈砂鉆斗進行鉆進。為減少清孔時間，縮短孔壁暴露時間，現場配備空氣吸泥機一臺，用于孔底沉渣清除。利用導管水下灌注混凝土。其他機具，如泥漿泵、出渣車、吊車、裝載機、挖掘機等設備可視具體情況進行選用。

2.2.2 改善泥漿性能

采用優質膨潤土制備泥漿，制備泥漿時應充分攪拌，并適量添加火堿調節PH值，使粘土顆粒有效分解，增大泥漿中細顆粒含量，減少粗顆粒含量，可以有效減小泥漿失水率，且形成的泥皮薄而致密，有利于流沙層穩定。泥漿制備時加入適量羧甲基纖維素鈉（CMC），CMC溶于水能顯著增加溶液粘度，具有增稠、分散、乳化、懸浮、保護膠體等作用，能使孔壁形成薄而堅、滲透性低的濾層，使失水量降低。

在鉆進過沖中應嚴格及時進行泥漿指標測定，及時調整，泥漿的指標要求：泥漿比重1.1～1.25 g/cm3，清孔泥漿比重為≤1.1 g/cm3。黏度控制在18～25s，含砂率≤4%，膠體率≥98%，PH值7~9。因旋挖鉆施工時泥漿不需要進行循環，為維持流沙層穩定，適當增大了泥漿比重，施工中應進行重點控制。同時，因旋挖鉆提鉆出渣后會帶出部分泥漿，應予以及時補充，保持水頭壓力。提鉆出渣時，在孔口處應稍微靜停幾秒鐘，待鉆斗內大部分泥漿流出后在放開底板出渣，以減少泥漿損失，并降低渣土含水量，便于堆放及運輸。鉆進過程中，還應重點監測泥漿含砂率，泥漿中含砂率過大，在泥漿受擾動時，泥漿中的砂粒會對孔壁泥皮產生切削作用，不利于孔壁穩定，應加強檢測頻率，發現含砂率過大應及時補漿或靜停一段時間。

2.2.3 及時對鉆孔效果進行檢驗，及時發現問題

主要檢測和觀測內容有：孔底標高、鉆孔傾斜度、孔徑、泥漿性能指標、孔內水頭高度、出渣量與進尺量對比等。通過這些監控內容，可及時發現鉆進中是否出現了塌孔、縮徑、鉆孔偏斜等情況，以便及時采取有效措施。

2.2.4 制定詳細的應急預案，出現問題及時處理

針對流砂層易出現塌孔、埋鉆等事故的情況，制定專項的應急預案，并集中配備應急處理物資和設備，確保及時處理事故。

3技術研究總結及效益分析

通過對各控制要素采取針對性的應對和改進措施，經過不斷的試驗和總結，技術研究工作最終取得良好效果，克服了流砂層地質條件下的成樁困難，并具有以下幾方面的優勢：

3.1成樁速度快：與同類地質條件下的循環鉆和沖擊鉆施工相比，旋挖鉆成樁速度具有明顯優勢，可有效縮短施工周期。

3.2施工質量高：旋挖鉆機自動化程度高、工藝先進，對樁位控制、成孔質量、孔底沉渣控制等均具有明顯優勢。

3.3清潔環保：由于旋挖鉆鉆進中護壁泥漿不需要進行循環，孔底沉渣較少，配合使用空氣吸泥機，可有效減少甚至避免二次清孔，減少了泥漿使用量，減少環境污染。因成孔效率較高，現場投入鉆機和配套設備少，便于管理，有利于現場文明施工。

3.4施工成本低：因為旋挖鉆施工設備及人員投入少、大臨投入小、施工周期短、擴孔系數小、施工質量控制簡單、環水保及文明施工配套投入少等因素，綜合經濟效益明顯，可有效控制施工成本。

參考文獻

[1] 公路橋涵施工技術規范：JTG/T F50-2011. 中華人民共和國交通運輸部.人民交通出版社，2011.7

第2篇：鉆前施工總結范文

 

關鍵詞:水泥攪拌樁;現場施工;管理控制

隨著國內高速公路不斷的建設,高速公路工程管理的不斷完善,對于工程施工質量的檢驗標準也不斷的提高,水泥攪拌樁工程普遍用于高速公路、機場、高層建筑的地基處理加固工程。雖然施工工藝已相對成熟和完善,但隨著管理者對水泥攪拌樁不斷深入的認識,使得其施工質量越來越令人擔心,讓人總覺得其施工質量十分難于控制。雖然施工單位、監理單位及業主單位在水泥攪拌樁的施工工程中已經下了非常大的監管力度,但最終大多數收效甚微,本文通過多年的軟基施工管理經驗,總結出了一些結論,希望能與大家共同探討。

一、施工前準備工作

1、施工機械的和電腦記錄儀的選配

目前用于水泥攪拌樁施工的機械主要有兩種:

一種是武漢產的PH-5、PH-7粉漿兩用型樁機,此樁機最大施工深度一般為18米以下,其施工轉速與下鉆的速度成正比例關系,由于其施工底盤高度的限制,當用于水泥攪拌樁施工時最多只能配置4個攪拌刀片,其行走部分采用液壓腿,十分靈活,工作效率相對較高,適用于施工樁長較短,土質為砂性土、亞粘土、淤泥質亞粘土的段落,當土質為純淤泥時,建議不采用。

一種是上海和宜興產的STB-1型專用水泥攪拌樁樁機,其行走部分采用軸管,移動起來比較困難,每次移動都需要枕木鋪墊調平樁機,垂直度控制起來也較麻煩。其下鉆速度主要靠卷揚機的轉速來控制,當遇到局部硬層時只能靠加大動力頭重量和增加豎向破土刀片來穿透它。為增加水泥攪拌樁的均勻程度,當遇到土質較差的段落時可視情況將鉆桿上的刀片增加至6~8個。適用于所有土層水泥攪拌樁的施工。

1、2 電腦記錄儀的選配

從施工資料的規范化角度考慮,電腦讓每一根樁的施工資料清晰完整,給人一種安全的寄托。但從現場施工控制的角度上來考慮,電腦只不過是一個擺設罷了,它讓領導安心,實際上目前市場上的水泥攪拌樁部分電腦產品它除了能增加操作人員的施工難度以外,其他根本是一無是處。但如果真要讓電腦起到一部分的控制作用,那就要注意選配電腦了。①首先要求電腦內的時間必須為北京時間,由廠家統一設定,不允許有自行調整的功能;②電腦必須取消存儲功能,施工過程中采用實時打印,當下一根開始時上一根的資料自動消失;③深度計經檢查準確無誤;④電腦經檢查符合要求后由項目部統一貼封條,不可私動。此目的主要是控制單樁施工時間、假資料的出現和施工樁長的弄虛作假。

2、施工場地及其他準備

2、1 施工場地一定要平整,且在一側要開挖排水邊溝,保證雨季場地不積水,給樁機組創造一個好的施工環境。

2、2 對于溝塘回填的路段,回填土每層填厚不得大于50cm,壓實度不得小于70%,且不大于85%,以保證水泥攪拌樁的成樁效果。

2、3 建好水泥庫,水泥庫凈面積不得小于42平方米,同時最大庫存量不得小于80噸,確保水泥的檢驗周期及防止雨季由于水泥進場困難而導致停工的情況。

2、4 在樁機的井架上準確畫出每米的深度標示線,在鉆頭落地的情況下準確標示出“零”起點的位置。

2、5 將樁機鉆頭上的橫向攪拌刀片增加至6個,并在井架的正面和側面掛上垂球,用紅油漆標示出垂球的中心位置。

2、6 召集所有現場施工負責人員及樁機組機長召開施工前技術交底會議,主要落實施工工藝、施工過程中的管理制度、資料的統一、檢測要求及付款方式等,將項目部的管理方式及指導思想落實到每一個施工人員,有效提高他們的認識和警惕程度。為進一步保證工程的施工質量奠定良好的基礎。

第3篇：鉆前施工總結范文

【關鍵詞】水平井 鉆井難點 技術措施

1 春光油田水平井基本情況介紹

春光區塊位于新疆維吾爾自治區克拉瑪依市車排子鎮境內，河南油田礦權面積1023.245km2。是具有多層系、多圈閉類型（潛山、斷塊、地層、巖性油氣藏）和多油品（稠油、中質油、輕質油、天然氣）的復式油氣聚集區，具有良好的增儲潛力。隨著對春光油田的不斷認識、和開發的深入，河南油田分公司加大了對沙灣組地層的開發力度，目前春10區塊和鐵架子區塊水平井是主要開發方向之一。

2012年春光油田水平井累計完成水平井41口，累計進尺59654米，其中春10區塊完成30口，春10區塊水平井進尺39177米，圓滿完成了勘探開發任務。

2 春光油田水平井鉆井難點

（1）一開井段地層膠結松散，可鉆性好，成巖性差，易造漿和坍塌，一開井身質量差易造成起下鉆不順、下套管不到位等復雜情況。

（2）春光油田春10區塊水平井油藏埋深淺，地層膠結疏松，井間間距小，部分井靶前位移小，常規直井鉆機鉆淺層稠油水平井要求造斜率高，其中春10區塊每口水平井最大造斜率普遍達到42°/100m，而在疏松地層9 5/8″井眼鉆具造斜率難以保證，造斜段巖性差異大，造斜規律復雜，施工難度大。

（3）二開上部鉆遇地層以泥巖為主，夾粒狀砂巖與粉砂巖，鉆進時砂巖滲透性強，易形成厚泥餅，造成縮徑阻卡，塔西河底部的砂礫巖易出現垮塌，地層中含有石膏，易鈣侵。鉆遇塔西河組時有可能鉆遇水層，應予以高度重視，避免發生溢流。

（4）井眼穩定、攜巖能力、防卡、固相控制、流變性控制和油層保護是水平井泥漿的重點，其中防塌、防涌和防卡也是技術難點。根據水平井的特點，泥漿體系必須適應地層的物理化學性能，保證泥漿具有較強的抑制性，同時對儲層進行有效的保護和及時發現油氣層。定向穩斜段，泥漿的攜砂性能非常關鍵，泥漿要保證性能穩定，強化防塌措施，降低濾失量，形成優質泥餅，控制好流變性。

（5）測井遇阻主要在三個井段，一是剛出表套，二是水層位置，三是塔西河組。主要原因：一是操作不當造成大肚子井眼，二是設計泥漿比重偏低、起鉆抽吸、未及時灌漿造成水侵等，三是地層鈣污染泥餅增厚、縮徑造成測核磁遇阻。

3 春光油田水平井主要技術措施

3.1 一開

春光油田水平井目前鐵架子區塊表層深度為200m，春10區塊目前表層深度都為300m，在今年41口水平井施工的初期，許多井隊在用塔式鉆具組合打完表層后，即使中途進行短程起下鉆和打封閉漿，也會出現下表層套管不順的情況，有時候甚至剛下到100多米就出現嚴重遇阻現象，在最后30m也多次出現了套管粘卡現象，為能確保將表層套管順利下到底，選用了江鉆17 1/2″的SKG124鉆頭，優化了鉆具組合，選用加17 1/2″扶正器的小鐘擺鉆具組合，即：Φ444.5mm鉆頭+Φ177.8mm鉆鋌+Φ444.5mm扶正器+Φ165.1mm鉆鋌+Φ127mm加重鉆桿+Φ127mm斜坡鉆桿。并且優化了鉆進參數，上部地層嚴格控制井斜，使用小鉆壓高轉速鉆進，中途加強測斜，并根據測斜情況及時調整參數，在中途加強小起下鉆，確保了井眼通暢。自從優化了鉆具組合和鉆進措施后，春光油田水平井表層套管都順利下到底。

3.2 二開直井段

春光區塊地層傾角較小，二開直井段一般選用塔式鉆具組合就能保證井身質量，該井段地層巖性以泥質粉砂巖為主，優選江鉆的鋼尺HAT127鉆頭，提高了機械鉆速，一般鉆具為： HAT127鉆頭（其中鐵架子區塊為Φ244.5mm，春10區塊為215.9mm）+Φ177.8mm鉆鋌（無磁）+Φ165.1mm鉆鋌+Φ127mm加重鉆桿+Φ127mm斜坡鉆桿。該井段基本鉆遇獨山子組、塔西組，在550m以后地層開始變化，所以在這邊總結出了：選用1*12+2*13的噴嘴組合，泵壓基本在11-12MPa，300-550m鉆壓選用4-6t，轉速150-200rpm；550m至造斜點鉆壓選用6-8t，轉速150-200rpm，鐵架子區塊在1000m至造斜點鉆壓選用10t，轉速120 rpm，平均機械達到了23.69m/h。在鉆進的過程中及時測斜來了解井身情況，及時的做好鉆井參數的調整，大鉆壓和小鉆壓交替使用，既保證了井身質量，又防止鉆具長時間的應力集中而造成疲勞破壞。

3.3 二開定向井段

在定向段施工技術措施方面主要有以下要點：

（1）控制調整井眼軌跡是定向段施工的重中之重。由于春光油田地層存在一定的傾角，同時導向鉆具對鉆壓的大小和加壓的方式十分敏感，在施工的過程中，根據軌跡的需要，合理確定鉆壓，盡量采用轉轉盤的方式控制井眼軌跡，避免或者少用滑動鉆進的方式，以提高施工的安全和效率。在每口井施工之前，根據區塊地層特點以及所鉆鄰井方位飄移規律和井斜變化規律，預留方位角和井斜角。斜井段滑動鉆進時可根據鄰井資料小范圍調整滑動位置，盡量選擇砂巖段滑動增斜。由于鉆具自重豎直向下，井斜較大時，降斜較容易，增斜較困難，可以根據設計軌跡走上限，為軌跡調整留有調控余地，確保順利中靶。

（2）鉆頭類型的優選。目前春光油田鐵架子區塊水平井平均完鉆井深1990.77m，春10區塊平均完鉆井深為1305.9m。鉆頭使用方面，鐵架子區塊水平井平均使用鉆頭3只，表層使用17 1/2″的SKG124鉆頭一只，二開直井段使用8 1/2″的HAT127鉆頭一只，二開定向段使用8 1/2″的MD437鉆頭一只，通過優選鉆頭類型，實際平均鉆井周期為12.89d，相比平均設計鉆井周期14.12d結余周期1.1d；春10區塊水平井平均使用鉆頭3只，表層使用17 1/2″的SKG124鉆頭一只，二開直井段使用9 5/8″的HAT127鉆頭一只，二開定向段使用9 5/8″的MD437或HJ437G鉆頭一只，通過優選鉆頭類型，實際平均鉆井周期為9.21d，相比平均設計鉆井周期13.98d結余周期4.77d。

（3）施工注意事項。井斜大于40°后，每打完單根劃眼兩次正常后再接單根；井斜超過50-60°時，會造成加壓困難，要采取倒裝鉆具（把加重鉆桿放到斜坡鉆桿的上面），保證鉆壓的正常；水平段易發生粘卡，水平段滑動時必須注意工具面的變化情況，若鉆時變慢或無進尺，工具面不變化，及時活動鉆具，預防粘卡；為預防鉆頭泥包，下鉆到大斜度段進行分段循環，滑動鉆進時，適當增加排量保證攜砂性，滑動2-3米活動一次鉆具；在施工過程中藥盡可能降低過大的全角變化率，優化井下管柱結構設計，使管柱受力分布合理盡量避免螺旋屈曲，精確控制井眼軌跡，保證井眼光滑，減少管柱彎曲阻力。

參考文獻

第4篇：鉆前施工總結范文

關鍵詞：鉆孔樁；病害；現象；解決措施

中圖分類號： U443.15+4 文獻標識碼： A 文章編號：

鉆孔灌注樁具有適用范圍廣、承載力大、施工簡單、噪聲小、承載力高、樁徑大、適應各種地質條件等優點，因而廣泛用于鐵路公路橋梁工程、高層建筑、廠房等各種建筑物的建設中，是目前國內使用最多的基礎工程之一。在施工過程中由于地質條件和水文條件的復雜性以及人員操作不規范等方面的原因，經常會發生各類病害，造成不必要的損失，本文結合工作實際，分析和總結了鉆孔樁施工過程中各類病害特征，給出了解決措施，供類似工程參考，進而達到避免損失的目的。

1.鉆孔灌注樁施工流程

鉆孔灌注樁是采用旋挖鉆機等鉆孔設備在土中形成一定直徑的鉆孔，達到設計標高后, 將鋼筋骨架吊入鉆孔中，檢驗合格后，連續灌注混凝土最后成樁。成孔后的混凝土灌注施工是保證樁質量的關鍵環節, 必須把可能出現的問題考慮周全, 預防可能發生的質量通病。

鉆孔灌注樁的一般施工流程為：平整場地—樁位放樣—制作護筒、制作泥漿—埋設護筒—鉆機就位—鉆進并注入泥漿—成孔--測量鉆孔深度、斜度、直徑—清孔—吊裝鋼筋籠—安裝導管--驗孔—合格—灌注水下砼—測量砼面高度—養生—拔除護筒等內容。其施工中的病害主要有坍孔、斷樁、卡鉆、護筒變形等病害，下面簡述其現象及解決措施，供類似工程參考。

2.鉆孔樁病害及處理方法

2.1坍孔

2.1.1現象

其主要表現為孔內水位突然下降；孔口水面冒細密的水泡；出渣量顯著增加，沒有進尺或進尺量很?。豢卓谕蝗蛔儨\，鉆頭達不到原來的孔深；鉆機負荷顯著增加等。

2.1.2處理方法:

發生坍孔后，應立即查明坍孔位置，分析地質情況，然后采取如下措施：

1)坍孔發生在護筒底腳處，根據實際情況，可以立即拆除護筒，回填鉆孔，重新埋設護筒后，再鉆進；采用加長護筒，使護筒通過震動錘繼續下沉，直至埋于坍孔位置以下，用黏土或裝有黏土的草袋回填夯實，重鉆時，控制好泥漿稠度和水頭高度。

2)若坍孔位置較深，則可以由測深錘和實際的地質情況分析實際的坍孔程度，若不嚴重，則可以加大泥漿比重，繼續鉆進；若坍孔較為嚴重時，則應立即用砂或小礫石加黏土回填至坍孔以上位置，甚至將整個鉆孔全部回填，暫停一段時間，使回填土沉積密實，水位穩定后，重新鉆進，時刻注意不良現象的發生。

2.2斜孔和彎孔

2.2.1現象

現場鉆成的樁孔，垂直樁不垂直，或發生彎曲等不符合要求。

2.2.2應急處理方法

應及時調整進鉆速度，泥漿稠度；并應上下掃孔使鉆機逐漸正位。彎孔較嚴重時，如用旋轉鉆機，可提吊起鉆機在彎孔處上下反復掃孔，使鉆孔垂直。特別嚴重時，應回填砂黏土，沖擊鉆孔應回填砂黏土夾砂卵石或小片石至彎孔以上0.5m，待沉積或用低沖程沖擊密實后，再鉆進；不得用沖擊鉆直接修孔，以免卡鉆。

2.3護筒變形(失效)

2.3.1現象

由于護筒下孔內大面積坍孔，指使地層發生變化，從而使鋼護筒下沉并傾斜，失去護筒作用；由于地下障礙物或護筒內外壓力差過大，使護筒局部變形、開裂、漏水，失去護筒作用。

2.3.2應急處理方法

1)對于第一種情況，應將護筒拔除，然后回填重新埋設；

2)對于第二種情況，可根據護筒的長短、破壞的位置、破壞的程度不同，采取如下措施：

（1）變形部位在鋼護筒的底部，且長度不大，鋼護筒不漏水，則可以讓潛水員下水，用水下氧割的辦法把已變形的部位割掉提出；

（3）變形部位在鋼護筒的上部，且距表土的深度在1m以內，鋼護筒不漏水，則可以在鋼護筒內打米字撐，抽水至變形部位，用千斤頂調整已變形的鋼護筒；

（3）變形部位在鋼護筒的中部且漏水，則用千斤頂或卷揚機等其它提升設備，將整個鋼護筒提出，查出原因，找到解決辦法；

2.4斷樁

2.4.1現象

引起斷樁的原因主要有如下幾方面。

1)首批封底混凝土數量不足，導管底口距孔底間距過大，下落混凝土不能有效淹埋導管口，使泥水從底口進入導管形成斷樁；

2)混凝土中導管提升過猛或測深不準使導管底口脫離混凝土而引起斷樁；

3)由于導管埋入混凝土太深或導管埋設不正被鋼筋籠卡住，不能提升而終止混凝土灌注，形成斷樁；

4)混凝土灌注中發生嚴重的塌孔事故而形成斷樁；

5)機械設備差，因故障修理又無備用設備和手段，導致混凝土初凝，不能繼續灌注而斷樁；

6)突然停電，又無發電設備而導致灌樁工作停止；

7)嚴重缺陷樁也可作為斷樁處理。

2.4.2應急處理方法

1)在灌注混凝土開始不久出現的問題，應迅速拔出導管和鋼筋骨架，將可吸出的混凝土盡量吸出，如全部吸出，問題處理后重新灌注混凝土，如部分吸出，將剩余已硬化的混凝土鑿除，再進行灌注混凝土；

2)如灌注中發現導管進水或其他故障，如有充足的時間，在灌注混凝土不初凝的情況下，可將導管拔出，修理后采用管底堵塞的隔水方法，重新插入導管，去掉底塞恢復灌注或直接將導管插入已灌注的混凝土中，并不小于2m，將導管內的水和表層稀松的混凝土吸出后重新灌注；

2.5護筒下沉

2.5.1現象

在鉆孔過程中，護筒突然下沉，造成孔內泥漿水頭下降，低于施工工藝要求，鉆孔無法正常進行。

2.5.2應急處理方法

1)加快施工進度，縮短施工的周期，減少或者避免由于沖刷造成的影響。

2)如果護筒的下沉量較少，可以通過提高泥漿比重和粘度的方法，改善泥漿指標后，繼續鉆孔。

2.6卡鉆

2.6.1現象

發生卡鉆時的現象主要有如下幾方面。

1)用沖擊鉆施工時，出現梅花孔，沖擊鉆頭被狹窄部位卡住；

2)坍孔、落石或工具掉進孔內，卡住鉆頭；

3)長護筒傾斜，下端為鉆頭沖擊變形，同鉆頭卡在一起；

4)未及時焊補鉆頭，鉆孔直徑逐漸減小，而焊補超限，又用高沖程猛擊，發生卡鉆；

5)伸入孔內不大的探頭石未被打碎，卡住沖擊錐頂或錐腳；

6)下鉆太猛，大繩松放太多，鉆頭碰撞在孔內傾倒，頂住孔壁。

2.6.2應急處理方法

事故發生后，應明確卡鉆位置，查明該處的地質情況，同時應繼續攪拌泥漿，以防沉淀埋鉆。再根據實際不同情況，采取不同的措施。

2.7掉鉆及埋鉆

2.7.1現象

掉鉆也是鉆孔樁施工中經常出現的事故，而且主要發生在鉆巖階段。發生掉鉆的主要原因是：鉆桿使用過久，連接處有損傷或接頭磨損過多；鉆進中選用的轉速不當使鉆桿扭轉或彎曲折斷；地質堅硬，進尺太快，超負荷引起鉆具斷裂；卡鉆(埋鉆)時強扭、操作不當使鋼絲繩或鉆桿(鉆頭)疲勞斷裂；鉆具之間連接螺拴松動，被剪斷，引起掉鉆。

2.7.2應急處理方法

掉鉆后應及時澄清情況，制定切實可行的打撈方案。如果鉆具被沉淀物或塌孔土石埋住，應首先清孔，使掉入孔中的鉆具露出來，以便用打撈工具打撈，或者潛水員下去打撈。

1)為了避免發生掉鉆后打撈困難，可以在容易發生斷裂的部位預留一根打撈繩繩頭，或者在鉆頭的加勁肋上預先焊上打撈鉤板。一旦發生掉鉆，可以很容易地用相應的打撈釣或者繩套等工具進行打撈。

2)對于一般的掉鉆，可以用打撈工具進行打撈。常見的打撈工具有：打撈鉤、打撈繩等。具體采用配套工具，要根據鉆具的情況、斷裂的部位等相關因素來確定。

3）如若卡鉆后不及時發生埋鉆時可采用“換漿法”、 “輔助爆破法”和“射水稀釋法”解決。

3 結論

總之，在鉆孔灌注樁施工過程中，由于地質條件、水文條件、施工人員技術水平、認真程度等方面，都可能導致出現各種病害。出現病害后應該分析產生原因、確定合理的解決方案，方能避免造成更大的經濟損失，保證工程質量。

參考文獻：

第5篇：鉆前施工總結范文

[關鍵詞]復雜地層 技術措施 沖洗液 綜合治理

[中圖分類號] F416.1 [文獻碼] [文章編號] 1000-405X（2013）-7-153-2

金廠金礦區是黑龍江省東南部的特大型金礦床，我部自1994年進駐該區開展巖金普查工作以來，截止2012年，累計投入鉆探工作量81604.84m，累計探獲（333）以上金資源量78.843t。近年來，隨著我部對該區勘探力度進一步加大，鉆孔布設范圍和設計深度分別向著更廣、更深的方向發展，結果導致鉆探工程鉆遇地層越來越復雜，施工難度越來越大，礦區內巖層破碎，掉塊，泥化層遇水坍塌等現象十分嚴重，鉆進受阻、鉆孔事故頻發，鉆探效率低下，嚴重影響了地質勘探工作的正常進行，針對這些問題，我們進行了認真總結分析，結合實際制定了一套比較系統的施工技術方案，并在實踐取得了較好效果。

1概況

1.1礦區地質條件

礦區位于太平嶺隆起與老黑山斷陷交接部位，受角礫巖筒構造和環狀、放射狀斷裂控制明顯，斷裂構造發育，碎裂巖化是造成礦區地層復雜的主要因素。施工中，鉆孔所見主要巖層有變粒巖、斜長花崗巖、花崗閃長巖、花崗斑巖、閃長巖、閃長玢巖等，可鉆性7-10級，并且刑家溝17號礦體地層多以斷層泥、綠泥石化等蝕變為主，鉆遇此類地層常發生鉆孔超徑、下鉆遇阻、回轉阻力大等問題。

1.2鉆探技術要求

終孔孔徑不小于75mm。采取全孔取心，巖礦心采取率均不小于80%，連續3個回次采取率小于80%必須采取措施或者特采，確保巖、礦心達到規范要求。

因本區層間裂隙水較豐富，為避免地下含水層之間貫通而造成采礦時期的巷道涌水，對采礦工作帶來威脅，要求所有鉆孔必須用325標號以上水泥進行全孔水泥封孔。

1.3施工設備及工藝

礦區投入機臺2臺套。鉆機采用XY-44型立軸式鉆機，泥漿泵采用BW-250型泥漿泵，供電采用柴油機發電。配備2套SGX-13鉆塔和1套AG13-20鉆塔，根據地形條件交替使用。鉆桿使用接手直徑為Φ73mm重索型繩索取心鉆桿。

該地區上部第四紀覆蓋層相對較薄，一般為3～6m，采取Φ110mm×Φ91mm×Φ75mm三級鉆孔結構即可滿足施工要求，同時為達到全孔取心目的，開孔采用Φ110mm金剛石復合片鉆頭干鉆通過第四紀腐殖土層，下Φ108mm孔口管后，換用Φ91mm金剛石復合片鉆頭干鉆至完整基巖后，下Φ89mm套管，最后換用Φ75mm鉆頭至終孔。

2以往鉆探施工遇到的主要問題

通過對礦區以往鉆探施工總結，可以發現礦區復雜地層對鉆探施工的影響主要體現在以下方面：（1）地層破碎，孔內掉塊、探頭石多，起下鉆受阻，掃孔頻繁；（2）破碎地層鉆進時，大顆粒巖粉增多，因礦區使用的重索鉆桿接手直徑較大，造成沖洗液上返環狀間隙過小，大顆粒巖屑不易排出，易產生“懸橋”卡鉆甚至鉆桿折斷事故；（3）綠泥石化蝕變帶鉆進時，孔壁遇水坍塌嚴重，如果維護不當造成孔壁失穩或孔底巖屑聚積，極易造成卡鉆、埋鉆等事故。

以2012年在金廠刑家溝17號礦體施工的ZK0102孔為例，該孔終孔孔深為690.92m，全孔巖心破碎，并且在285～342m區段內存在較嚴重的綠泥石化蝕變帶。施工過程中，Φ108mm孔口管、Φ89mm套管分別下入4.8m和30.5m。換用繩索取心鉆具鉆進后，為保持孔內孔壁穩定，現場依據巖心變化使用了3種類型的沖洗液，第一種是用于蝕變帶上部碎裂巖層的無固相沖洗液，由0.3%PAM+0.5%CMC組成；第二種是用于綠泥石化蝕變帶的細分散泥漿，由20%粘土+火堿組成；第三種是用于蝕變帶下部碎裂地層的低固相沖洗液，由1%PAM+8%粘土+火堿組成。理論上看3種沖洗液體系比較貼合地層實際，能夠滿足鉆進需要，但是從實際鉆進效果來看，其作用發揮與預期存在較大差距，主要體現在：一是使用細分散泥漿鉆進時，存在轉速較低，泵壓較高，鉆進阻力較大等問題；二是使用低固相沖洗液時，沖洗液攜帶巖屑上返能力不強，孔內巖屑沉積較多，致使施工中經常出現憋車、卡鉆，內管與鉆具間空隙被巖屑填充卡死，無法正常提拉，被迫提鉆處理等問題；三是每次下鉆至290～310m上下區間內均存在不同程度的下鉆受阻問題，掃孔時間過長。通過總結分析，我們認為這些問題的出現主要與以下三方面有關：一是與現場使用粘土質量不高，配制出的泥漿維護孔壁性能不好有關；二是與孔內鉆桿接手處環空間隙過小（僅2mm），大顆粒巖屑不易排出，易聚集形成“懸橋”有關；三是與使用的鉆頭壽命過短（平均每50m，最多80m更換一次），起下鉆過頻引起孔壁失穩有關。

3復雜地層施工技術與效果

3.1挑選使用符合礦區實際的鉆頭

針對施工中出現的鉆桿接手處環狀間隙過小，上返巖屑易聚集以及平底式鉆頭磨損快、壽命短，因更換鉆頭造成的起下鉆過頻問題，我們經過認真分析研究，決定在現有重索鉆桿不更換的前提下，將礦區原有的Φ75mm平底式鉆頭更換為Φ77mm、硬度在20～35多范圍內的鋸齒狀唇面加大鉆頭。

3.2正確選用膨潤土，配制使用有效抑制復雜地層的沖洗液

由于在礦區以往鉆探實踐中，施工的大部分鉆孔孔深較淺（一般為200m～450m），地層穩定，對泥漿性能要求相對較低，致使機臺對膨潤土使用重視程度不夠，使用的膨潤土存在含沙量高，消耗多但造漿率低，形成泥餅厚且粗糙等缺點，護壁性能不佳。

為應對礦區復雜地層，尤其是綠泥石化蝕變帶，必須使用性能較高的膨潤土配制沖洗液，為此我們為礦區重新選定了膨潤土，并且針對地層實際，開展室內試驗，對沖洗液配比做了進一步優化，最終制定出了3套較適合礦區使用的沖洗液方案：①細分散泥漿，腐殖酸鉀泥漿。配方：8%膨潤土+4%KHm+7%Na2CO3（占土量），性能指標：比重1.12，漏斗粘度22s，失水量9ml/30min，pH值9。優點：該沖洗液在使用過程中，能夠有效排孔內大顆粒坍塌物，且護壁效果較好。缺點：但在繩索取心鉆進過程中，投放內管速度緩慢，鉆桿內易結泥皮，常存在打撈內管失敗的問題，不宜高轉速鉆進使用。適用范圍：較適用于淺孔鉆進及排出孔內因坍塌造成的大顆粒巖屑。②不分散低固相沖洗液，JC-1沖洗液。配方：3%膨潤土+0.4%PAM+4%KHm+6%Na2CO3（占土量），性能指標：比重1.02，漏斗粘度18.6s，pH值8.5。該沖洗液的主要處理劑為部分水解PAM起護壁和絮凝作用，腐殖酸鉀期抑制孔壁分數和降失水作用。優點：粘度低，流動性好，沉砂能力強，防塌護壁效果好等優點。適用范圍：可用于水敏剝落地層。JC-2沖洗液。配方：4%膨潤土+1.5%植物膠+0.3%PAM+0.15%CMC +2%KHm+6% Na2CO3（占土量），性能指標：比重1.03，漏斗粘度34s，pH值8.2。③無固相沖洗液，JC-3沖洗液。配方：1%植物膠+0.1%PAM+0.15%CMC+0.08%NaOH，性能指標：比重1.01，漏斗粘度28s，pH值8.3。優點：植物膠是非離子型高分子化合物，具有增粘、護壁、減阻等特點，并且鉆桿轉速越高，減振的效果越明顯，振動越小越平穩，在同等條件下，它比其它沖洗液鉆進時鉆機轉速可高開1-2檔。適用范圍：由于植物膠膠體的吸附成膜作用，失水量較低，對軟、酥、脆地層和砂卵石地層護壁效果較好，與膨潤土使用配制成的低固相沖洗液體系，適合穿過綠泥石化破碎帶。

3.3采取綜合治理措施

①上下鉆時慢上慢下，同時回灌沖洗液，保持孔內液柱壓力平衡，防止孔壁坍塌；②沖洗液循環過程中，定期測定入口和出口的沖洗液性能，定期補充新沖洗液和處理劑，確保沖洗液性能穩定；③定期檢查水泵工作情況，定期清除循環系統中的沉淀巖屑，保持沖洗液的含沙量和固相含量合乎要求；④在預鉆進復雜地層前，首先更換新鉆頭，力求一個鉆頭穿過復雜地層，減少因起下鉆具造成對孔壁的破壞；⑤對孔內容易坍塌段應及時撈排巖粉，保持孔底干凈，防止埋鉆；⑥鉆桿使用前認真檢查鉆桿絲扣使用情況，避免不符合要求的鉆桿下入孔內，防止因疏忽造成的鉆桿折斷事故。

通過采取上述措施后，礦區以往復雜地層鉆進出現的問題基本得以解決，鉆進效率顯著提升。以2013年在礦區刑家溝17號礦體施工的另一鉆孔ZK0101孔為例，該孔與上述ZK0102孔孔位相距20m，終孔孔深為729.00m，巖心全孔破碎，綠泥石化蝕變帶位于290m～328m左右。施工過程中，Φ108mm孔口管、Φ89mm套管分別下入3.5m和25.3m。繩索取心鉆具鉆進后，同樣以綠泥石化蝕變帶為界，分層使用了3種沖洗液方案，依次為：JC-3—JC-2—JC-3-1（加入了2%～3%的膨潤土），從施工效果來看，當使用JC-2通過綠泥石化破碎帶時，鉆進泵壓有所提升但增幅不大，轉速正常，沒有出現明顯憋車現象，沖洗液排粉性能良好，尤其是大顆粒巖屑上返順暢，遏制了孔內“懸橋”的產生，有效預防了卡鉆事故。穿過綠泥蝕變帶后，換用JC-3-1直至鉆進終孔，期間機臺每班堅持沖洗液維護，及時添加新漿，孔內排粉效果明顯，孔底干凈，施工中沒有再發生過ZK0102孔出現的內管卡死問題。在鉆頭使用上，全孔累計使用Φ77mm鋸齒狀唇面鉆頭6個，平均每個鉆頭鉆進121.5m，較以前Φ75mm平底式鉆頭平均使用壽命增加近72m。鉆頭使用壽命的提高一方面直接降低了因起下鉆產生的輔助時間，提高了機械鉆速；另一方面有效避免了因起下造成的孔壁破壞，確保了孔壁的穩定性。該孔從開孔施工至終孔結束累計耗用34天，真正達到了優質、高效。表1為鉆孔ZK0101、ZK0102各項經濟指標對比情況。

4小結

通過對金廠礦區復雜地層鉆進技術的研究與實踐，我們取得了較為明顯的效果，從中我們深切的體會到：

（1）沖洗液的使用與維護是應對復雜地層的關鍵因素，腐殖酸鉀泥漿、低固相沖洗液以及無固相沖洗液都有其各自的適用特點。施工時，應根據實驗室測試、實踐總結等方法進行分層鉆進靈活使用。其中加有植物膠的低固相沖洗液護壁、效果好，攜帶大顆粒巖屑能力強，適合在通過泥化破碎帶時使用。

（2）復雜地層巖石結構比較松散，鉆具的震動、敲擊、孔內液柱高低的變化，上下鉆的抽吸和壓力激增都有可能破壞沖洗液對井壁的保護，故在復雜地層鉆進中要特別強調綜合治理。

（3）對于個別地層特別破碎，而且破碎層厚度大的孔段，護壁性能再好的沖洗液也不能保證絕對不出現孔壁坍塌現象，如果坍塌孔段較淺，最好的處理方法是擴孔下套管，對于較深孔段的硬、碎坍塌，則采用灌注水泥漿封堵。

參考文獻

[1] 趙廣偉，段曉君，尹西君.金廠礦區鉆探復雜地層綜合治理探討[J].中國西部科技，2010，09（32）：12-12.

[2] 李景東.哈達門溝金礦區復雜地層中深孔鉆進實踐[J].探礦工程（巖土鉆掘工程），2010，37（6）：20-23.

[3] 耿會斌，翟永林.扎哈淖爾礦區復雜地層鉆探的綜合治理[J].露天采礦技術，2012，（6）：39-40.

[4] 楊海珠.千家坪釩礦復雜地層鉆孔施工技術措施與實施效果[J]. 西部探礦工程，2011，（9）：93-94.

第6篇：鉆前施工總結范文

前言：在油藏設計、鉆井設計、完井設計、壓裂設計等單項設計優化中，單項措施的優化同時考慮其它設計因素，并根據其它設計目標進行調整，使各設計相互適應、協調統一，實現地質、工程 “一體化”優化設計。

1、油藏設計優化

（1）平面位置優化

CN64井水平段設計目的層為沙三中二砂組1號砂體。為了確保水平井具較高產能，該井部署在油層有效厚度大于10米區域，平面位置優選在CN64斜6井以東，采取分段壓裂的方式投產。根據鄰塊實測壓裂裂縫方位在NE60-80°，水平井走向垂直于人工壓裂裂縫方向，設計水平井井身軌跡呈南東-北西走向。該井為平面三靶點水平井，A靶點位于CN64井井口方位332°，距離231m；K靶點位于純深1井井口方位97.8°，距離930m；B靶點位于純深1井井口方位75.7°，距離808m。

（2）垂向位置優化

CN64塊縱向上發育兩個小層，根據完鉆井油層分析，1號層為該區主力小層，平面分布穩定。因此，CN64井水平段設計目的層為沙三中2砂組1號層。由于目的層油層上部滲透性較好，采取壓裂方式投產，因此該井垂向位置優選在油層中上部，設計A靶點垂深2675m， K靶點垂深2711m，B靶點垂深2711m。其中設計A靶點距離油層頂3.0m，距離油層底9.0m；K靶點距離油層頂3.0m，距離油層底12.0m；B靶點距離油層頂3.0m，距離油層底12.0m。

（3）水平段長度優化

根據CN64塊油藏條件，該井設計水平段長度為1200米。

2、鉆完井一體化設計優化

針對低滲水平井多級分段壓裂完井技術的特殊性，改變常規水平井單純依據“靶盒”考核井眼軌跡控制精度的做法，強調地質目標實現、井身井眼質量控制、壓裂完井管柱下入、優快等方面的協調統一，實現地質、工程一體化優化設計。

在井身結構優化方面，依據完井管柱要求，采用了三開井身結構，技術套管下至A靶點，二開采用Φ241.3mm井眼，三開水平段為Φ152.4mm井眼。技術套管下至A靶點目的是封隔產層以上不穩定泥巖地層，有利于后期1200m水平段安全順利施工，同時降低斜井段摩阻扭矩，有利于完井壓裂管柱的順利下入。

3、壓裂設計優化

一是從油藏出發優化施工規模。為了有效控制縫高下延，避免壓穿下部2號砂體，利用CN64-7井的測井資料計算了垂向應力剖面，開展了壓裂參數的優化。最終優化后，最大加砂規模：34.7m；最大施工排量：4.9m3/min；最佳支撐縫高：36.57m；平均砂比25.9%。

二是針對裸眼壓裂開展了小型壓裂測試，分析儲層濾失特征。為了獲取更多的信息，在CN64平1井主壓裂前，實施小型壓裂測試，以獲取儲層的破裂、濾失等特征。

小型壓裂共泵注Viking D壓裂液130m3，泵注排量0.5-3.8m3/min，停泵測壓降106min。 壓力降分析結果表明該儲層存在多組裂縫閉合特征。第一組裂縫系統閉合壓力16.55MPa，第二組裂縫系統閉合壓力為16.3MPa，閉合時間為55min。計算壓裂液效率為23.8%。壓裂液效率偏低，反映裸眼儲層濾失大，應增加前置液比例至60%以上，加砂設計中前置液比例由46%提高至60%。

三是根據完井工具優化各段泵注排量。由于裸眼完井分段壓裂完井管柱的各級球座直徑差異大（2.9-6.1cm），為了保證工具性能，進行各段施工排量優化，優化結果如下表：

通過壓裂裂縫尺寸計算、小型壓裂測試及井下工具性能要求三個方面的綜合優化，最終優化出各段施工排量3.8-4.9m3/min，加砂規模9.4-34.7m3，砂比6.5-38.7%，施工壓裂液2770.8m3，Carbolite 30/50 支撐劑240.3m3。

通過該井在運行管理、方案優化等方面的實施情況分析，我們將做法總結概括為以下經驗：“項目組、要健全，例會制、利運轉，全過程、自主監，測工期、準備前，油鉆完、優化先，一體化、保生產”。

（三）認真剖析、總結固化，消化吸收國際先進技術

1、油藏設計經驗及建議

（1）在油藏設計方面取得的經驗

在構造研究方面，我們認為搞準油層頂面的構造深度是油藏地質設計的基礎。針對CN64井區井控程度較低的實際情況，首次引進了“變速成圖”這一新技術落實微構造形態，并結合鉆井、測井等資料，通過井震結合，作出井區間隔為2米的微構造圖。從實鉆效果看，CN64井A靶實鉆深度與設計深度只有1米的誤差。

在儲層研究方面，首先利用井區老井資料初步描述出井區的砂體等厚圖，隨后進行地震相研究，進一步明確地震波阻抗反射軸與砂體厚度的對應關系，再結合波形分析、地震屬性提取等技術進一步驗證成圖。CN64井的各個靶點都選在了有效厚度大于10米的范圍內，保證了投產后具備較高的單井產能。

在軌跡優化方面，基于以上工作，我們在滿足地質要求的基礎上，考慮井深軌跡的平滑，盡量的簡化靶點的數量，不斷優化鉆井軌跡。CN64井長達1230米的水平段上雖然只設計了A、K、B三個靶點，最終的全井儲層鉆遇率達到了100%。

（2）對油藏設計的下步建議

一是在井控程度很低的情況下，建議先實施導眼，以進一步明確構造及儲層情況，保證鉆井中靶率；

二是油藏地質設計完成后，與鉆井院結合，選取合理的鉆井靶前距，以降低鉆井風險；

三是由于多采用裸眼分段壓裂的方式投產，對井身軌跡的平滑程度提出了較高要求，因此在滿足地質要求的前提下，鉆進時不能輕易調整軌跡。

（3）油藏設計小結：

1）可以固化的工序、內容：

一是進行構造和儲層研究時，要在常規手段初步描述的基礎上，再利用變速成圖、波形分析等物探新技術進一步驗證后成圖。

二是進行軌跡優化時，要在滿足地質要求的基礎上，考盡量的簡化靶點的數量。

2）需完善的內容：

一是根據水平段的長度選取合理的鉆井靶前距，以降低鉆井風險。

二是A靶附近井控程度很低時，可考慮先實施導眼。

3）需開展試驗的內容：

密切注意當井身軌跡穿越地震反射軸附近的變化點時，巖性及電性的變化，來判斷變化點是否是小斷層所引起。

通過對油藏設計的實施和分析，我們將油藏設計經驗總結概括為：“變成圖、微構造、少控點、忌多變”

2、施工經驗及建議

CN64井2011年1月30日開鉆，4月28日安裝井口完井，歷時87天。完鉆井深4066m，水平段進尺1221m，儲層鉆遇率100%，油層鉆遇率84.8%。平均全角變化率小于10 °/100m，平均井眼擴大率4.62%，達到了完井管柱封隔器卡封要求。

在鉆井工藝技術優化方面，我們通過鉆井施工分析取得以下經驗及建議：

一是遇阻情況預防及處理。本井第一次下入定向鉆具，在1005m處遇阻。根據本井經驗，使用公錐刮刀通井劃眼可解除阻卡現象。

二是優化靶前距。CN64井A靶實鉆位移288.38m，靶前距相對較短，定向鉆進時間長，增加了鉆井施工難度，建議適當增大靶前位移（大于300m），同時技術套管下深必須覆蓋A靶點，確保后期施工安全。

三是優化水平段井身軌跡控制點、全角變化率標準。在滿足后期壓裂施工的前提下，建議盡量減少軌跡控制點，降低全角變化率標準，有利于井身軌跡平滑。堅持“靶為準、緩找平、保平滑”的原則，盡可能不大幅度調整井斜、方位，既確保在油層中上部鉆進，同時有利于后期完井管柱順利下井。

第7篇：鉆前施工總結范文

關鍵詞：旋挖鉆中膨脹泥巖應用

Abstract: rotary drilling technology in pile foundation construction has been widely used, but it is different in different geologic effects, auger drilling construction technology and technical measures of adjustment and constantly updated. According to Yun Gui railway Baise area of expansive mudstone geological, combined with rotary drilling construction technology, summed up in accordance with local special geology of rotary drilling technology in.

Key words: rotary drilling of expansive mudstone application

1.工程概況

新建云（昆明）桂（南寧）鐵路（廣西段）站前工程YGZQ-3標段，正線起止里程DK138+000～DK174+800，長36.35km，位于廣西百色田東縣境內。本標段共有橋梁14座，樁基1304根，樁徑主要為125cm，樁基深度平均為16m，樁基主要為嵌巖樁。

2.地質特點

施工項目所屬區域地處廣西百色盆地，屬華南褶皺系，測段上覆第四系全新統沖洪積層（Q4al+pl）之軟土、粉質黏土、膨脹土、粉細砂、細圓礫土、粗圓礫土，坡殘積層（Q4dl+el）粉質黏土、膨脹土；下伏基巖為下第三系古～始新統（E1-2）泥巖。泥巖呈紫紅色～棕紅色，泥質結構，厚層構造～塊狀構造，暴露后很快風化碎裂，具有中等膨脹性，飽和吸水率=18～47%，自由膨脹率=23～42%，膨脹力=184～506KPa，強度400～500 KPa，遇水易軟化、崩解，局部夾石膏薄層。

3.樁基施工工藝比選

本標段橋梁分布較為分散，電力供應緊張，毗鄰的右江為當地主要引用水源，環保要求嚴格。常規的沖擊鉆施工，施工周期長，泥漿排放量大，不利于當地環保要求。而回旋鉆對于嵌巖樁，入巖工效不足，效率低下。采用旋挖鉆施工，成本低，污染少，效率高，工地適用性強。但對于百色地區的中膨脹泥巖基礎，旋挖鉆必須克服膨脹巖遇水崩解塌孔，泥巖地質導致的鉆頭打滑，巖層斜理發育導致的鉆孔傾斜等問題。

4.旋挖鉆樁基施工技術

通過綜合比選，根據旋挖鉆功率大小和適用性，本工地采用寶峨BG25C型旋挖鉆，本機型同比具有功率大，穩定性強，入巖工效優異等特點，對于中膨脹泥巖較為適用。在選擇好機型后，在施工工藝上根據膨脹泥巖特性也要不斷調整。通常旋挖鉆施工工序為：測量放線·埋設護筒·鉆機就位準備·泥漿的制備及處理·鉆孔·成孔檢查·清孔·下鋼筋籠·清孔·混凝土灌注。

4.1測量放線·埋設護筒

首先進行測量放樣，準確測設樁位。樁位確定后，復核相鄰樁位尺寸，并在中心樁位周圍埋設護樁。護筒采用10mm厚的鋼板，內徑1.5m，長度6m。護筒埋設高出施工地面0.3m。鋼護筒的安裝利用旋挖鉆機邊鉆孔邊將護筒往下壓，直至達到要求深度。下壓過程中會有少量泥土進入護筒內，造成平臺下降，因此應及時補填、夯實作業平臺。

4.2鉆機就位準備

樁位復核正確，施工作業平臺平整后，鉆機才能就位。

鉆機就位后進行準確穩固定位，保證鉆桿中心線、回轉軸中心線與樁位中心線在同一直線上。

4.3泥漿的制備及處理

在鉆孔過程中，中膨脹泥巖孔壁遇水穩定性差，容易崩解、塌孔，因此泥漿配置質量直接影響護壁效果。選擇造漿能力強、粘度大的膨潤土進行造漿，以提高泥漿稠度，確保鉆進過程中不塌孔、不縮孔。

根據中膨脹泥巖地質和鉆機形式，確定泥漿配合比，見表1。

表1泥漿配合比

地質情況 配合比（%）

膨潤土 純堿 CMC 聚丙烯酰胺 水

中膨脹泥巖 6～8 0.3～0.5 0.05～0.1 0～0.05 100

注：CMC為中粘度羧甲基纖維素。

根據上述配比，泥漿應達到的性能指標見表2。

表2泥漿性能指標

地質情況 泥漿性能指標

相對密度 粘度/s 含砂率/% 膠體率/% 失水率

/(ml/30min) PH值

中膨脹泥巖 1.35～1.45 19～28 ≤4 ≥95 ≤15 8～10

混凝土澆筑時，將排出的泥漿引入泥漿池，待下一個樁位開孔后再引入孔內或用泥漿泵抽吸到孔內循環使用，并將沉淀池的廢漿或沉砂清理干凈。

4.4鉆孔

鉆機工作過程中的壓力和扭矩的輸出效率則取決與鉆桿和鉆頭，鉆斗的關鍵參數是斗齒

刃前角(鉆齒與水平面的夾角)。對于相同的地層使用同一鉆進扭矩，不同的斗齒刃前角度，鉆進效率不同。因此，只有選擇合適的刃前角，在合適的壓力作用下，才能提高鉆進效

率。根據中膨脹泥巖遇水易軟化、崩解的特性，選擇楔形齒、小切削角、小刃角、齒寬稍大的斗齒鉆斗。

1）鉆進前，先調整鉆機的水平、垂直儀，氣泡居中，然后伸縮鉆塔，使鉆頭底部導向尖對準孔位中心，鉆頭自然放松，再根據護樁到鉆頭外壁的距離進行對位校核，嚴格控制孔位偏差在允許誤差范圍內。

2）在鉆進過程中，要注意檢查樁孔的垂直度，以便及時發現因中膨脹泥巖中局部夾層的軟硬差異導致的斜孔現象。施工中可采用嵌巖筒鉆配合撈砂鉆斗的方法來解決這類問題。

3）在進入膨脹泥巖后，放慢鉆孔進尺和速度，能夠減少對孔壁的擾動，避免塌孔。施工中要嚴格根據設計配置合格的泥漿，避免自由水對樁孔的影響；鉆頭每次進入液面時，速度要緩慢，等鉆頭完全進入泥漿后再勻速下降至孔底，每次提鉆、下鉆速度控制在0.5m/s以內，鉆進速度控制在每斗進尺0.3m左右，以減小對孔壁的擾動。

4）鉆齒角度(鉆齒的切入角與水平面的夾角)跟鉆進速度有很大關系。若鉆齒角度偏小，很難切入巖層，發生空鉆，不進尺，且若加壓過大，容易損害鉆齒；若鉆齒角度偏大，旋挖鉆機功率達不到，而且對鉆具的扭矩要求很大，易造成鉆桿扭曲變形，誘發機械事故，損壞機器設備。因此，在膨脹泥巖鉆孔過程中，當鉆頭打滑進尺緩慢時，檢查并調整泥漿指標在設計范圍內，選用鉆齒角度大于45度的鉆斗，隨著孔深的增加逐步加大加壓力度。

5）隨著孔深的增加，鉆機所傳出的扭矩會隨地層逐層耗減，當鉆機本身扭矩較小或者局部巖層較堅硬時，若扭矩不足會導致打滑鉆進困難，此時可更換加壓鉆桿，增加鉆桿壓力；或先用加重鉆斗鉆進然后用嵌巖筒鉆擴孔至設計孔徑，最后用撈砂鉆斗撈取松散鉆渣。

6）在鉆孔接近設計標高后，旋挖鉆應減少鉆進速度和壓力，避免破壞樁底基巖的完整性和承載力。

4.5成孔檢查·清孔

成孔達到設計深度后，對孔深、孔徑、垂直度等進行檢查。成孔檢查合格后進行清孔。

清孔采用二次清孔工藝。第一次清空在成孔檢查合格后進行，一次清孔重點控制泥漿相對密度及含砂率兩個指標 ：相對密度 1.15～1.3，含砂率≤4%。第二次清空在鋼筋籠調放完畢混凝土澆筑之前進行。二次清孔泥漿指標控制如下：相對密度 1.03～l.l0、粘度l7～20s、含砂率≤2%、膠體率≥96%。清孔采用換漿法清孔，用沉渣處理鉆斗排除沉渣，同時注入凈漿進行泥漿置換。

4.6下鋼筋籠·混凝土灌注

鋼筋籠采用鋼筋廠統一加工制作，吊車現場吊裝的方式施工。鋼筋制安過程中，注意檢查鋼筋籠直徑、主筋間距、鋼筋籠順直度、焊接質量。

混凝土灌注前對導管進行水密、承壓和接頭抗拉試驗，合格后吊放入孔內。灌注時，隨時用測繩檢查混凝土面高度和導管埋置深度，嚴格控制導管埋深在1～3m，防止導管提漏或埋管過深拔不出而出現斷樁。

5.關鍵工藝控制要點

1) 膨脹泥巖樁基在成樁工序上銜接緊湊，工序間隔時間不能太長，尤其是在混凝土灌注時間上，一般控制在鋼筋籠安裝完成4小時內灌注完成。

2）旋挖鉆在鉆孔完畢后，應及時開啟泥漿泵循環泥漿，避免泥漿靜置時間過長造成孔壁坍塌。另外，泥漿在降比重時，要循序漸進，防止泥水分離。

3）旋挖鉆在鉆孔過程中，必須及時、定時檢測鉆孔垂直度，發現鉆桿傾斜應及時調整鉆桿或更換鉆頭。

4）由于膨脹性泥巖地質斜理發育，巖層經常夾雜礫石，需要經常更換鉆頭。因此鉆機平臺應夯實，避免因鉆機經常移位擾動地表層。

5）旋挖鉆在鉆孔過程中，遇到破碎膨脹性泥巖層時，除了按照工藝要求仔細操作外，還應定時量測孔深，檢測孔內是否塌孔，防止孔壁大面積坍塌導致埋鉆。

6）在灌樁完成后，利用旋挖鉆鉆桿提升上拔鋼護筒時，必須保證樁頭質量，合理把握上拔護筒時間，防止塌孔或混凝土超灌不足影響整樁質量。

6.結束語

第8篇：鉆前施工總結范文

[關鍵詞]井漏 地層壓力 相對密度 堵漏 措施

中圖分類號：TG602 文獻標識碼：A 文章編號：1009-914X（2016）20-0052-01

1 引言

井漏是鉆井施工過程中經常發生的情況，輕微的井漏會導致鉆井作業中斷，嚴重的井漏處理會浪費大量的人力、物力和財力。在勝坨油田坨8區塊施工的井，幾乎全部發生井漏。如：坨123-斜32井鉆至2208.00m沙三下地層，發生井漏，此時鉆井液相對密度1.15，粘度56s，鉆井液進多出少，工程停鉆循環鉆井液，漏失不停，鉆至2260.00m沙三下地層發生井漏，此時鉆井液相對密度1.18，粘度52s，鉆至2327.00m沙三下地層再次發生井漏， 此時鉆井液相對密度1.18，粘度47s，鉆井液只進不出，共漏失鉆井液70.0m3，平均漏速40.8m3/h。坨123-斜43井鉆至井深2214.00m因地層原因發生井漏，鉆井液進多出少，坨123-斜44井鉆至井深2144.00m，層位位于沙三下，因地層原因發生井漏，鉆井液進多出少，鉆進過程中鉆井液相對密度1.16，粘度43s。

2 原因分析

發生井漏的根本原因是鉆井液液柱壓力大于地層壓力，具體原因細分為地層本身存在裂縫或溶洞等流動通道、地層破裂壓力小于鉆井施工的鉆井液當量液柱壓力等情況，勝坨油田坨8區塊施工的井在實際施工中井漏由于地層漏失和鉆井液密度控制不當等因素引起。對于一口具體的井，如何解決在同一裸眼段鉆井液密度高則漏、低則掉塊坍塌或井涌、井噴的矛盾是一個技術難題，勝利油田內部鉆井工程工作者從提高低壓層的承壓能力或降低地層坍塌壓力兩方面著手解決。

3 井漏防范措施及處理方法

如果井漏處理不當或者不及時，還會誘發井塌、井噴和卡鉆等事故，甚至導致部分井眼或全部井段報廢。因此，及時有效地處理井漏是鉆井施工中的一項非常重要的工作。

井漏的處理，首先應以預防為主，盡可能避免人為的失誤。要做到：（1）盡量降低鉆井液密度，認真搞好鉆井液固控工作，防止鉆井液密度自然增長。穿過高滲透地層時，應提高鉆井液的粘度和切力，降低濾失量，加強造壁作用，減少漏失的可能。（2）在易漏地層中鉆進，選擇合適的排量、泵壓、鉆速，下鉆、接單根時控制下放速度，防止產生激動壓力，壓漏地層。發現有微小漏失時應減小排量。（3）在鉆井液結構性較強的情況下，下鉆時應分段循環，避開易漏地層開泵，防止憋漏地層。（4）在鉆穿易漏地層前，在鉆井液中加人堵漏劑如云母片、石棉粉、超細碳酸鈣、暫堵劑等，封堵細小裂縫和孔洞。（5）一旦發現井漏，要根據井漏的不同情況，采取不同的辦法進行處理。

3.1 小漏（滲透性漏失）的處理方法

停止鉆進，上提鉆頭至一定高度，最好是進入技術套管，讓下部鉆井液靜止幾個小時，待井口液面不再下降時，再下鉆恢復鉆進。因為鉆井液具有觸變性，漏失到地層的鉆井液，隨著靜切力的增加，起到了封堵裂縫的作用。而且地層中的粘土遇水膨脹也可起封堵作用。 如漏失量不大，可繼續鉆進，穿過漏層，利用鉆屑堵漏。調整鉆井液性能，降低密度，提高粘度和切力，以減少或停止漏失。在鉆井液中加小顆粒及纖維質物質如云母片、石棉灰、石灰粉、暫堵劑等堵漏材料，在漏失的過程中進行堵漏。

3.2 大漏的處理方法

大漏時鉆井液只進不出，遇到這種情況，如果裸眼井段很長，很可能會發生井塌，或在局部井段形成砂橋，在沒有井噴危險的情況下，首先應考慮的是鉆具的安全，此時應立即停鉆停泵，上提鉆具至套管內，如沒有套管，應一直起完，中間不可停頓，更不可試圖開泵循環。在上起的同時，要不問斷地從環空灌人鉆井液（在沒有鉆井液的情況下也可以灌人清水），以維持必要的液柱壓力，防止井壁過早的坍塌。常用的堵漏方法有：（1）靜止堵漏：有些漏失，雖然只迸不出，但并非大的裂縫、溶洞造成的，是由于壓差較大造成。當鉆井液漏人微細裂縫和孔隙之后，由于地層中粘土和鉆井液中固體顆粒的沉淀及漏失鉆井液靜切力的增加也會堵住漏層。（2）水泥漿堵漏：主要有自然平衡法和加壓擠入自然平衡法就是注入水泥漿后，井筒的液柱壓力大于漏層壓力，使水泥漿進入漏層，隨后井筒的液柱壓力與漏層達到平衡，在此平衡狀態下候凝以實現堵漏的目的（1）。

4 總結

鉆井過程中經常發生井漏， 發生井漏不要慌張，要及時匯報采取措施，將井漏控制在最小范圍內，要避免由于人為原因發生的井漏，如：在加重鉆井液時，控制不好，使密度過高，下鉆或接單根時，下放速度過快，造成過高的激動壓力等，在易漏地層中鉆進，排量要適當，泵壓要適當，鉆速要適當，起下鉆、接單根時下放速度要適當。

參考文獻

[1] 《井漏的原圓和堵漏技術及材料現狀分析》，石油工業油田化學劑質量監督檢驗，張亞麗，胡震宇.

第9篇：鉆前施工總結范文

[關鍵詞]坨770井 上海中曼PDC鉆頭 優化鉆具組合 聚磺防塌鉆井液

中圖分類號：TE242 文獻標識碼：A 文章編號：1009-914X（2015）21-0051-02

1、概述

1.1 地質概況

坨770井是口三開評價井，井型：直井，設計井深4090m。位于濟陽坳陷東營凹陷坨-勝-永斷裂帶，勝北大斷層下降盤坨770砂體。本井區南部緊鄰油氣資源豐富的董集洼陷，東為民豐洼陷，油源條件較好。北為陳家莊凸起，本井區來自凸起之上的碎屑物源充足。由陳家莊古高地風化剝蝕的大量碎屑物質，沿大斷層下降盤堆積形成了各種扇體，這些砂礫巖體夾持在厚層的生油巖中，非常有利于油氣的聚集。勝北斷層下降盤在沙三段沉積時期以深湖-半深湖相的暗色泥巖為主，油源條件較好。北為陳家莊凸起，由陳家莊古高地風化剝蝕的陸源碎屑不斷注入形成多套滑塌濁積巖，這些濁積巖埋藏于有機質豐富的暗色泥巖之中，靠巖性的封閉能夠形成自生自儲的巖性油藏。本井區沙三段、沙四段發育了多套分布范圍廣的深水滑塌扇三角洲砂礫巖體，易形成巖性圈閉；這些巖體夾在巨厚的生油巖中，有利于油氣聚集成藏。本井鉆遇地層從上到下依次為新生界第四系平原組，新近系明化鎮組和館陶組，古近系的東營組、沙河街組（沙一段、沙二段、沙三段、沙四段）。

1.2 難點分析

（1）坨770地區沙河街地層石英含量高，硬度大，研磨性強，蹩跳鉆現象嚴重，普通PDC鉆鋌鉆頭受到制約；使用牙輪鉆頭，為減輕鉆進中蹩、跳鉆現象，只能輕壓鉆進，使得機械鉆速大大降低，難以實現提高經濟效益的目的。

（2）由于地層結構的雜亂無規律、軟硬互夾層多、換層頻繁以及破碎層硬、脆、碎的特性，使得在鉆探施工過程中鉆頭壽命低下，頻繁起下鉆易導致井壁坍塌、掉塊等事故經常發生，鉆進時效難以提高。而在復雜地層條件下鉆進，鉆井液體系選擇不正確，不能有效保護油氣層，容易造成井下復雜情況。

2、坨770井各開技術總結

2.1 一開技術總結

為了確保直井防斜打直，除優選使用合理的鉆具結構以外，還注意表層開空時，用氣動小絞車平衡水龍帶的重量，方補芯入轉盤吊打開空，確保表層打直，為以后施工打下良好的基礎。一開采用小循環方式鉆進，下入6根8寸鉆鋌和3根7寸鉆鋌，保證下部鋼度，防止井斜，小鉆壓吊打完鉆鋌后掛雙泵鉆進，保證井眼開放，利于套管下入。打完進尺加入一定增粘藥品提高泥漿粘度，防止泥漿粘切低沉沙快，導致套管下不到底。

2.2 二開技術總結

二開396-1635m井段采用φ311.1mm3A（ST127）+φ228.6mm鉆鋌*26.73m+φ308mm扶正器*1.89m+φ203.2mm鉆鋌*52.47m+φ177.8mm鉆鋌*25.65m+φ158.8mm無磁*9.10m +Ф127mm鉆桿的鉆具結構， 二開時采取輕壓吊打的方式打出表層120米后，在恢復正常鉆壓進行全面鉆進，扶正器起到修井壁和吊打糾斜的作用，有力的保證了二開井段的井身軌跡，同時下入無磁鉆鋌，便于測斜監控井身軌跡，做好直井的防斜工作。使用三個20mm的水眼，雙泵快速鉆進，便于更好的攜帶出砂子。

1635-3059m井段采用φ311.1mmPDC*0.35m+φ228.6mm鉆鋌*26.73m+φ203.2mm鉆鋌*25.65m+φ308mm扶正器*1.89m+φ203.2mm鉆鋌*26.89m+φ177.8mm鉆鋌*25.65m+φ158.8mm無磁*9.10m+φ127mm鉆桿的塔式鉆具結構，鉆壓控制在6t以內，同時及時測斜監控井身軌跡，該鉆具組合保證該井段井斜不超過1度，直井防斜取得了較好的效果，很好的保證了直井井身軌跡，為三開鉆進技術套管防磨起到了較好的作用。

經過調研坨莊地區已鉆井井史資料，對坨770井的鄰井，在沙河街地層不同鉆頭的平均機械鉆速，和純鉆進時間，進行分析比較，最后優選上海中曼的PDC鉆鋌鉆頭（M5566HJ），水眼：φ20*5+φ22*2，進尺：1424m，創造該區塊單只鉆頭進尺記錄，純鉆進時間163.5小時，平均機械鉆速8.71m/h，機械鉆速提高50%以上，大幅度提高了機械鉆速，縮短鉆井周期，節約鉆井成本。

2.3 三開技術總結

三開井段第一趟鉆使用φ215.9mm3A*0.25m+φ177.8mm鉆鋌*25.63m+φ213mm扶正器*1.86m+φ165mm鉆鋌*112.29m+φ158.8mm無磁*9.1m+配合接頭*0.5m+φ127mm加重鉆桿*193.91m+φ127mm鉆桿的鉆具組合，使用H517G牙輪鉆頭，因技術套管磁性較大，跳鉆現象嚴重，機械鉆速僅2.39m/h，鉆進120m后起鉆換PDC鉆鋌鉆頭，進尺未見明顯變快，鉆進至3396m，起鉆下入φ215.9mm3A*0.25m+φ172mm直螺桿*7.63m+φ165mm鉆鋌*112.29m+φ158.8mm無磁*9.10m+φ127mm加重鉆桿*193.91m+φ127mm鉆桿的鉆具組合，使用江漢鉆頭廠生產的MD517X牙輪鉆頭，鉆速提高1倍，但因動力轉速較高，對牙輪鉆頭提前損壞，導致后期施工機械鉆速較低。后期施工一只使用江漢鉆頭廠生產的HJT517GK牙輪鉆頭。

三開井段泥巖段較多含少量礫巖，鉆時較慢，在3674.43m至井底，由于地層傾角較大，出技術套管后，井斜開始增長，井斜較大，最大達到6.33度，采用了雙偏雙母接頭，鉆具結構：φ215.9mm3A*0.25m+雙偏雙母接頭*0.61m+φ177.8mm鉆鋌*16.95m+φ213mm扶正器*1.86m+φ165mm鉆鋌*84.23m+φ158.8mm無磁*9.1m+配合接頭*0.5m+φ127mm加重鉆桿*193.91m+φ127mm鉆桿，起到了較好的降斜效果，井斜在井深3550米6.33度，到井深3775m井斜降至3.27度，下部井段穩斜，保證了井身質量。

2.4 取芯井段（3669.03-3674.43m）技術措施

鉆進至3669.03m，按照設計要求進行取芯，鉆具組合：φ215.9mm取心鉆頭+φ194mm取心筒*9.07m+φ165mm鉆鋌*56.18m+φ127mm加重鉆桿*193.91m+φ127mm鉆桿。鉆進參數：鉆壓：60KN，轉速：70r/min，泵壓：14MPa，排量：25L/min。

2.4.1 鉆進前準備

（1）循環和處理鉆井液達到設計要求。

（2）檢查好地面設備、剎車系統、傳動系統、指重表、泵壓表等。

（3）待一切正常后開始鉆進。

2.4.2 造心

鉆壓（20～30）kN，做到輕啟動，慢加壓，送鉆均勻，造心進尺（0.2～0.3）m后，讓頂部巖心形成“和尚頭”，便于順利進筒，方可正常鉆進。

（1）送鉆要均勻，取心鉆進中途不得停泵，停轉，不上起鉆具。

（2）鉆進過程中，時刻注意鉆壓、泵壓變化，判斷工具及鉆頭工作情況，注意氣溫變化對指重表讀數的影響。

（3）轉盤負荷變輕，懸重只降不回升，鉆時猛增，發生此情況，可能堵心，應采取措施果斷停鉆割心。

2.4.3 割心

（1）割心層位選擇

一般選巖心不太硬，成柱性好的地層割心。

（2）割心操作

鉆進完后，剎住剎把原鉆壓磨心（10～12）min，將巖心根部磨細，然后緩慢上起鉆具。利用卡箍巖心爪與巖心的摩擦力以及巖心縮徑套的錐面，使爪抱住巖心而拔斷。拔心時要注意觀察指重表變化。

2.4.4 起鉆和出心

起鉆操作要平穩，禁止轉盤繃扣，防止巖心掉入井里。出筒時，頂巖心要謹慎，不要把巖心弄亂。

3、分段鉆井液維護處理措施

3.1 一開井段

一開井段地層膠結松散，可鉆性好，成巖性差，易坍塌，鉆井液必須有適當的粘度，有較高的動塑比，減小對井壁的沖刷，保證井下安全。

（1）開鉆前準備足量預水化膨潤土漿（（5～6）%膨潤土+（0.2～0.3）%純堿+（0.05～0.1）%HV-CMC）。

（2）開鉆前仔細檢查鉆井液循環系統、加重系統、固控系統、鉆井液儲備系統，必須滿足鉆井施工需要。

（3）一開井段所鉆遇地層膠結松散，可鉆性好，鉆井液主要以攜帶巖屑、穩定井壁，確保安全鉆進為目的。

（4）鉆進時采用稀膠液進行維護。

（5）鉆完表層進尺后，充分循環，并配置高粘切封井漿封閉井眼。

3.2 二開井段

（1）該井段主要鉆遇地層為明化鎮組、館陶組、東營組、沙一、二、三上中。二開上部地層膠結松散，可鉆性高，鉆井過程中應注意砂巖厚泥餅的阻卡。鉆井液主要以攜帶巖屑、穩定井壁，確保安全鉆進為目的。

（2）將一開鉆井液用清水和膠液沖稀至膨潤土含量40g/L左右二開。開鉆將鉆水泥塞污染的鉆井液放掉或加入純堿清除鈣離子，其余鉆井液地面凈化處理后，作正常鉆進使用。

（3）調整鉆井液性能達到設計要求，正常維護及處理鉆井液的處理劑盡可能按比例配成膠液加入，切勿將處理劑干粉直接加入循環鉆井液中，以防在處理劑完全生效前就被固控設備除去。鉆進中及時補充PAM膠液，細水長流維護鉆井液，盡量不單獨加清水，增強鉆井液的抑制性。

（4）鉆進中調整好鉆井液，使維護鉆井液性能穩定。隨著井深的增加，不斷補充鉆井液增粘劑，以達到攜巖要求。利用PAM調節流變性，抑制頁巖、巖屑分散，用聚合物降濾失劑、KFT等控制濾失。

（5）井深2800m左右將鉆井液轉化聚磺鉆井液，提高鉆井液的抗溫防塌能力。

（6）使用好固控設備，嚴格控制鉆井液中的劣質固相含量和低密度固相。防止鉆屑重復研磨，確保低固相含量，同時適當控制鉆井液的失水，防止井壁形成虛、厚泥餅，造成阻卡。

（7）為了有效預防縮徑阻卡，工程與鉆井液應密切配合，執行勤短起下的措施。在開泵和起下鉆過程中，要平穩操作，防止引起井漏、井壁坍塌、卡鉆等復雜情況。

3.3 三開井段

（1）本段鉆遇地層為沙三下、純上亞段、純下亞段。儲層注意防油氣侵；鉆井液的主要任務為防塌、防卡、防噴、防漏、保護油氣層。實際鉆進中根據現場壓力及時調整鉆井液密度，確保鉆井施工安全。在進入本段前必須強化防塌措施。一是使用胺基聚醇提高鉆井液濾液的抑制性，防止泥頁巖吸水膨脹；二是使用低熒光磺化瀝青，提高地層的防塌能力；四是根據實際情況，選擇適當的鉆井液密度，以提供正壓差，防止井壁的物理坍塌；五是盡可能減少起下鉆及開泵壓力激動，減小對井壁的傷害。

（2）要提高鉆井液的高溫穩定性能力，控制高溫高壓失水在12ml以內。起鉆不能拔活塞，以免抽噴；制定好各項措施，防噴。

（3）良好的固控設備和高的運轉率是保證鉆井液質量的前提，因此，必須使振動篩、除砂器、除泥器、離心機等與鉆井泵同步運轉，嚴格控制鉆井液中的劣質固相含量。

（4）現場注意油氣顯示情況和壓力監測情況，及時調整鉆井液密度，防止井噴事故的發生。加重要均勻，每個循環周不能超過0.03 g/cm3，防止壓漏地層和壓差卡鉆事故。

（5）在開泵和起下鉆中，要平穩操作。起鉆灌好鉆井液，防止井噴或井下其它復雜情況發生。

（6）每次性能調整前必須做小型試驗。

4、認識與建議

（1）通過本文，我們得出在坨770地區東營組、沙一段、沙二段和沙三上等井段鉆進中使用上海中曼PDC鉆頭可獲得較高的機械鉆速，破解了坨莊沙河街地層機械鉆速偏低的技術難題。