框架剪力墻結構精選(九篇)

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第1篇：框架剪力墻結構范文

關鍵詞：壁式框架 抗震 計算方法

一、引言

隨著我國經濟的高速發(fā)展，剪力墻結構體系在高層建筑中受到廣泛的應用，尤其是在高層住宅建筑中。當今社會的發(fā)展和人們生活水平的不斷提高，那么人們對高層建筑設計的要求也越來越高，具有通風、采光性能表現良好、平面布置比較緊湊、經濟實惠的短肢剪力墻結構形式得到廣泛的應用。但是“5.12”汶川大地震后，很多專家到現場觀察研究后，發(fā)現7級以下設防全部倒塌，有的成粉碎性破壞，因此專家們提出了新型抗震節(jié)能建筑結構—壁式框架空心剪力墻結構體系。壁式框架空心剪力墻結構體系結構自重輕、節(jié)約用材，并可以減少地震作用且發(fā)生的是彎曲破壞，避免了脆性破壞。

二、壁式框架剪力墻的定義

由于短肢剪力墻和壁式框架剪力墻結構體系是近幾年才發(fā)展起來的，那么對其沒有明確的定義，在這里結合相關的一些資料對壁式框架的定義做簡單的說明。在剪力墻結構中如果連梁的剛度強而墻肢的強度比較弱，則梁對墻肢的約束作用強，水平荷載作用下，墻肢在與連梁的連接處轉角很小，墻肢的變形表現為每層之間的雙曲率彎曲，各層墻肢都有反彎點，結構的總體側移表現為剪切型。事實上，這種結構的受力特性已接近框架，由于其梁與墻肢交接處的剛域較普通

框架大，故稱之為壁式框架[1]。通過實驗研究和理論分析也可用計算剪力墻的寬厚 比的大小來區(qū)分剪力墻的類型，當寬厚比大于8時為普通剪力墻，當寬厚比在5～8之間時為短肢剪力墻，當寬厚比在2～5時為壁式框架剪力墻。

三、壁式框架剪力墻結構體系的特點

汶川大地震后許多專家經過大量的實驗研究和理論分析提出了四種新型的抗震結構體系：復合墻結構體系、砼與鋼混結構體系、約束砼結構體系、壁式框架結構體系。現在的多層、小高層住宅大多用鋼筋混凝土剪力墻結構體系，但是這種結構體系存在的問題是結構的剛度大從而導致結構的自重大，因此結構受的地震相應增大，部分墻體很容易發(fā)生脆性破壞，特別是外墻的窗間強，而壁式框架結構體系可以減少地震作用，發(fā)生彎曲破壞，避免了脆性破壞。下面我們來看一下壁式框架剪力墻結構體系的主要特點和優(yōu)點：

(1)壁柱的剪跨比大于2，寬厚比為2～5。根據國內外的相關資料研究，壁式框架為彎曲破壞，是延性破壞。

(2)本身的剛度和自重小，相應的地震作用減小。

(3)壁式框架受力明確可以做到梁鉸機構，延性耗能較多，從而地震作用較小。

(4)在房間內的角點也不露柱角，增大了房間的空間利用率。

(5)與異形柱結構體系的比較，壁柱的滯回曲線是對稱的而異形柱有時不對稱，說明其受力性能良好。

壁式框架剪力墻結構體系具有以上特點和優(yōu)點，因此更適合現在的小高層住宅樓，不但有利于抗震，而且又經濟美觀。

四、壁式框架的內力和位移計算方法

在壁式框架結構中因連梁的剛度比較大，因此可以把帶洞口的剪力墻簡化為帶剛域框架計算簡圖進行內力及位移分析，目前主要有以下兩種計算方法：

(1)用桿件有限元矩陣位移法可考慮桿件的變曲變形、剪切變形、及軸向變形[2]。

(2)修正的D值法，沿用D值法不考慮柱軸向變形的基本假定，梁柱的剪切變形可以通過修正桿件剛度考慮進去[2]。

現在最常用的就是修正的D值法，這是一種比較方便且簡單的計算方法，計算時不考慮柱的軸向變形，適合用于手算。而桿件有限元矩陣位移法計算時考慮桿件的剪切和軸向變形，用帶剛域桿件的單元剛度的框架程序計算，是一種常用、方便、又相對準確的計算方法。

五、結束語

由于壁式框架剪力墻結構體系是近幾年才在我國發(fā)展應用，本文只是對其定義、特點和計算方法做了簡單的介紹，那么對其計算模型、適用高度以及構造措施還需要我們今后做出大量的研究來供其參考，從而使這種新型的體系在我國得到廣泛的應用。當安全、適用、美觀、和經濟之間有矛盾時我們應該以安全為主，比如不宜降低抗震安全等級的情況下，并且要滿足室內墻角不露柱角的情況下我們就可以采用壁式框架剪力墻結構體系，并能達到抗震的要求。

參考文獻

第2篇：框架剪力墻結構范文

關鍵詞：框架剪力墻結構；剪力墻

中圖分類號：S611文獻標識碼：A 文章編號：

1.框剪結構可應用于多種使用功能的多的高層房屋，如辦公樓、飯店、公寓、住宅、教學樓、實驗樓、病房樓等等，其組成型式一般有：

（1）框架與剪力墻（單片墻、聯肢墻或較小井筒）分開布置，各自形成抗側力結構；

（2）在框架結構的若干跨度內嵌入剪力墻（有邊框剪力墻）；

（3）在單片抗側力結構內連續(xù)布置框架和剪力墻；

（4）上述兩種或幾種型式的混合。

框剪結構由框架和剪力墻兩種不同的抗側力結構組成，這兩種結構的受力特點和變形性質是不同的。在水平力作用下，剪力墻是豎向懸臂彎曲結構，其變形曲線呈彎曲型，樓層越高水平位移增長速度越快，頂點水平位移值與高度是四次方關系：

均布荷載時u=qH4/8EI倒三角形荷載時u=11qmaxH4/120EI式中H—總高度EI—彎曲剛度在一般剪力墻結構中，由于所有抗側力結構都是剪力墻，在水平力作用下各道墻的側向位移曲線相類似，所以，樓層建立在各道剪力墻之間是按其等效剛度EIeq比例進行分配。

框架在水平力作用下，其變形曲線為剪切型，樓層越高水平位移增長越慢。在純框架結構中，各個框架的變形曲線類似，所以，樓層剪力按框架柱的抗推剛度D值比例進行分配。

框剪結構，既有框架，又有剪力墻，它們之間通過平面內剛度無限大的樓板連接在一起，在水平力作用下，使它們水平位移協調一致，不能各自自由變形，在不考慮扭轉影響的情況下，在同一樓層的水平位移必須相同。因此，框剪結構在水平力作用下的變形曲線呈反S形的彎剪型位移曲線。

框剪結構在水平力作用下，由于框架與剪力墻協同工作，在下部樓層，因為剪力墻位移小，它拉著框架變形，使剪力墻承擔了大部分剪力；上部樓層則相反，剪力墻的位移越來越大，而框架的變形反而小，所以，框架除負擔水平力作用下的那部分剪力以外，還要負擔拉回剪力墻變形的附加剪力，因此，在上部樓層即水平力產生的樓層剪力很小，而框架中仍有相當數值的剪力。

框剪結構在水平力作用下，框架與剪力墻之間樓層剪力的分配比例、框架各樓層剪力的分配比例以及框架各樓層剪力分布情況，是隨著樓層所處高度而變化，與結構剛度特征值λ直接相關?？蚣艚Y構中的框架底部剪力墻為零，剪力控制部位在房屋高度的中部甚至在上部，而純框架最大剪力在底部。因此，當實際布置有剪力墻（如樓梯間墻、電梯井道墻、設備管道井墻等）的框架結構，必須按框剪結構協同工作計算內力，不應簡單按純框架分析，否則不能保證框架部分上部樓層構件的安全。

框剪結構，由延性較好的框架、抗側力剛度較大并有帶邊框的剪力墻和有良好耗能性能的連梁所組成，具有多道抗震防線，從國內外經受地震后震害調查表明，的確為一種抗震性能很好的結構體系。

框剪結構在水平力作用下，水平位移是由樓層層間位移與層高之比Δu/h控制，而不是頂點水平位移進行控制。層間位移最大值發(fā)生在（0.4~0.8）H范圍的樓層，H為建筑總高度。具置應按均布荷載或倒三角形分布荷載，可從協同工作側移法計算表中查出框架樓層剪力分配系數ψf或ψˊf最大值位置確定?？蚣艚Y構在水平力作用下，框架上下各樓層的剪力取用值比較接近，梁、柱的彎矩和剪力值變化較小，使得梁、柱構件規(guī)格減少，有利于施工。

2.框剪結構布置的規(guī)定和要求

框架—剪力墻結構的結構布置除應符合規(guī)范中有關框剪結構設計的規(guī)定外，其框架和剪力墻的布置尚應分別符合框架結構和剪力墻結構的有關規(guī)定。

框架—剪力墻結構應設計成雙向抗側力體系，主體結構構件之間不宜采用鉸接?？拐鹪O計時，兩主軸方向均應布置剪力墻。梁與柱或柱與剪力墻的中線宜重合，框架的梁與柱中線之間的偏心距不宜大于柱寬的1/4。

2.1框架—剪力墻結構中剪力墻的布置宜符合下列要求：

（1）剪力墻宜均勻對稱地布置在建筑物的周邊附近、樓電梯間、平面形狀變化及恒載較大的部位；在伸縮縫、沉降縫、防震縫兩側不宜同時設置剪力墻。

（2）平面形狀凹凸較大時，宜在凸出部分的端部附近布置剪力墻。

（3）剪力墻布置時，如因建筑使用需要，縱向或橫向一個方向無法設置剪力墻時，改方向可采用壁式框架或支撐等抗側力構件，但是，兩個方向在水平力作用下的位移值應相接近。壁式框架的抗震等級應按剪力墻的抗震等級考慮。

（4）剪力墻的布置宜分布均勻，單片墻的剛度宜接近，長度較長的剪力墻宜設置洞口和連梁形成雙肢墻或多肢墻，單肢墻或多肢墻的墻肢長度不宜大于8m。每段剪力墻底部承擔水平力產生的剪力不宜超過結構底部總剪力的40%。

（5）縱向剪力墻宜布置在結構單元的中間區(qū)段內。房屋縱向長度較長時，不宜集中在兩端布置縱向剪力墻，否則在平面中適當部位應設置施工后澆縫以減少混凝土硬化過程中的收縮應力影響，同時應加強屋面保溫以減少溫度變化產生的影響。

（6）樓電梯間、豎井等造成連續(xù)樓層開洞時，宜在洞邊設置剪力墻，且盡量與靠近的抗側力結構結合，不宜孤立地布置在單片抗側力結構或柱網以外的中間部分。

（7）剪力墻間距不宜過大，應滿足樓蓋平面剛度的需要，否則應考慮樓蓋平面變形的影響。

2.2在長矩形平面或平面有一向較長的建筑中，其剪力墻的布置宜符合下列要求：

（1）橫向剪力墻沿長方向的間距宜滿足規(guī)范的要求，當這些剪力墻之間的樓蓋有較大開洞時，剪力墻的間距應予減小。

（2）縱向剪力墻不宜集中布置在兩盡端。剪力墻上的洞口宜布置在截面的中部，避免開在端部或緊靠柱邊，洞口至柱邊的距離不宜小于墻厚的2倍，開洞面積不宜大于墻面積的1/6，洞口宜上下對齊，上下洞口間的高度（包括梁）不宜小于層高的1/5。

（3）剪力墻宜貫通建筑物全高，沿高度墻的厚度宜逐漸減薄，避免剛度突變。當剪力墻不能全部貫通時，相鄰樓層剛度的減弱不宜大于30%，在剛度突變的樓層板應按轉換層樓板的要求加強構造措施。

（4）框剪結構中，剪力墻應有足夠的數量。當基本振型分析框架部分承受的地震傾覆力矩大于結構總地震傾覆力矩的50%時，框架的抗震等級應按框架結構考慮。

第3篇：框架剪力墻結構范文

關鍵詞：框架―剪力墻；抗震；布置原則；數量

一、引言

框架―剪力墻結構體系是在框架結構體系的基礎上，增設一定數量的縱向和橫向的剪力墻所組成的結構體系。它將框架結構和剪力墻結構結合起來，融為一體，充分發(fā)揮框架結構體系和剪力墻結構體系的優(yōu)點，使整個結構的抗側剛度適當，并能根據水平作用的大小提供足夠而不過多的承載力，所以，在高層的各種結構體系中，框架―剪力墻結構體系是一種經濟有效的、應用范圍較為廣泛的結構體系。

二、剪力墻位置的布置原則

（一）縱、橫雙向布置

沿結構單元的縱、橫兩個方向設置剪力墻，并應盡量做到分散、均勻、對稱。如果在平面上難以做到對稱布置時，可以通過調整剪力墻的長度和厚度，使房屋的抗側剛度中心盡量與結構的質量中心接近，以減小地震時房屋的扭轉振動。在確定剛度中心時，還應考慮磚填充墻之類剛性隔墻和維護墻對結構剛度的影響。

在每個結構單元的兩個主軸方向，均應沿兩條以上的軸線布置剪力墻，而且兩道剪力墻的間距不宜過小，最好沿結構獨立單元的周邊布置剪力墻，以調整整個結構的抗扭能力?？拐鹪O計時，剪力墻的布置宜使結構各主軸方向的側向剛度接近。主體結構構件之間除了個別節(jié)點之外，不應采用鉸鏈接。

橫向剪力墻沿結構長向的間距應符合規(guī)范中規(guī)定的限值，當上方樓板有較大的洞口時，其相應的剪力墻間距應適當減小。

（二）墻、梁、柱及洞口中心線應重合

梁和柱或柱或剪力墻的中線應重合，當柱中心線不能重合時，在計算時應考慮偏心對梁柱節(jié)點核心區(qū)受力和構造的不利影響。梁、柱中心線之間的偏心距，不應大于柱截面在該反向寬度的1/4。如果超出該限度，可采用增設梁的水平加腋等措施。設置水平加腋后，仍需考慮梁柱偏心的不利影響。

剪力墻應避免布置于需要在墻面上開設大洞位置，如需在墻體上開設洞口，各樓層開設的較大洞口宜上下對齊，洞口的面積和墻體的總面積的比值不大于1/6。洞口的梁高不宜超過層高的20%。剪力墻不應集中布置在房屋的兩盡端。同一軸線上兩片縱向剪力墻的間距不宜過大。因為墻體平面內的剛度大，對其間被約束框架自由伸縮變形的限制作用強。兩片剪力墻之間的框架區(qū)段越長，被約束的溫度變形量越大，對結構越不利。除非額外增加溫度配筋，否則構件容易因溫度變化而出現裂縫。

（三）形體突變處設置剪力墻

在樓蓋水平剛度急劇變化的地方，以及樓蓋較大洞口（包括樓梯間、電梯間的洞口）的兩側，應設置剪力墻，但需要注意的是，切忌僅在洞口的一側設置剪力墻，避免樓板被洞口嚴重削弱，無法抵抗地震的水平剪力。

平面形狀的凹凸較大時，應在凸出部分附近布置剪力墻。為了取得較大的縱橫向抗側剛度，縱橫向剪力墻最好能連接為一體，組成L形、T形或C形等結構形式。同一方向各個部位剪力墻的抗側剛度值不宜相差太懸殊，以避免水平地震作用過分集中到某一片剪力墻上。任何單片剪力墻底部所承擔的水平剪力，不宜超過結構底部總水平剪力的40%。

剪力墻從下到上應逐級減薄，每次減去的厚度不宜大于剪力墻厚度的25%，且不宜多于100毫米，工程中常用50毫米作為級差。此外，混凝土強度等級的變化也不宜和墻厚和變化在同一樓層。當房屋的頂層為大空間結構（比如禮堂、宴會廳或舞廳等）時，剪力墻應在頂層以下兩三層內逐漸減少和薄弱，以避免剛度突變帶來不利的變形集中效應。

（四）單雙肢墻體配合使用

在整個結構體系中，剪力墻不應全是單肢墻，應適當布置一些雙肢墻或多肢墻。以避免所有抗側力構件同時在底層屈服，形成不穩(wěn)定的側移機構。沿房屋縱向不知道的剪力墻，宜結合洞口和較弱連梁將該剪力墻分割成若干墻段，并使各墻段（包括小開洞墻段）的高寬比值不小于2。剪力墻宜貫通建筑物全高，以防止結構剛度突變。

三、合理確定剪力墻數量

（一）確定剪力墻數量的依據

在進行框架―剪力墻體系的結構設計時，首先確定結構的柱網尺寸，然后根據豎向荷載及粗略估計的水平地震作用效應，確定框架梁、柱的截面，接著確定剪力墻的數量。這是初步設計以及施工圖設計截斷點算前所必須做的工作。

根據工程經驗，剪力墻數量的確定一般應符合下列原則，第一，為了能充分發(fā)揮框架―剪力墻體系的結構特性，剪力墻在結構底部所承擔的地震彎矩值應不少于總地震彎矩值的50%，否則應按框架體系對待。第二，沿結構單元的倆個主軸方向，多遇地震作用下按彈性方法計算的樓層層間最大位移與層高之比不應大于1/800，罕遇地震作用下按彈塑性方法計算的樓層層間最大位移與層高之比應不大于1/100。第三，結構的重力荷載效應和地震作用效應組合后，剪力墻邊框柱的配筋不至于由拉力控制，也就是說，剪力墻受拉區(qū)的邊柱，按拉力計算的豎向鋼筋量，應該小于按受壓狀態(tài)計算出的鋼筋量。

（二）影響剪力墻數量的因素

1.抗震設防烈度

設防烈度每增高一度，地震影響系數最大值將加大一倍，似乎剪力墻的數量也應增大一倍。然而，隨著剪力墻數量的增多，結構抗側剛度增大，房屋自震周期減短，地震作用將進一步增大。所以，強度每增高一度，剪力墻所需要增加的數量比一倍還多。

2.震中距

地震研究結果表明，小震級近距離地震（近震），地面運動所含短周期振波的成分較多，加速度反映譜上的周期比較短，大震級遠距離地震（遠震），地面運動所含長周期振波較多，加速度反映譜上的周期比較長。所以，在設防烈度相同的情況下，高樓結構即使自震周期不變，遇近震時，地震影響系數小，水平地震作用小，剪力墻所需要的數量少；遇遠震時，地震影響系數大，水平地震作用大，剪力墻所需要的數量多，幅度也有所增長。

3.場地類別

即使是同一次地震，當場地條件不同時，地面運動特性也有很大的差別，建筑物所受到的地震作用也就有大有小。一般而言，薄覆蓋土層和堅硬場地土上的高樓，地震反應小，厚覆蓋土層和軟弱場地土上的高樓，地震反應大。為使結構的變形符合要求，剪力墻數量必須增加。

參考文獻：

第4篇：框架剪力墻結構范文

【關鍵詞】小高層住宅；結構體系；異形柱框架剪力墻

引言

目前，國家住宅規(guī)范中規(guī)定，中高層住宅為7～9層的住宅，高層住宅為10層及以上的住宅。對于層數為7～ll層的住宅，它們具有共同的特點就是其平面布局類似于多層住宅，有載人電梯但無消防電梯，這類住宅摒棄了l2層以上高層住

宅的缺點，同時保持了多層住宅節(jié)約用地、接近自然的優(yōu)勢，同時具有良好的通風、采光、觀景效果和良好的戶內布局等優(yōu)點，因此這類住宅更能滿足人們的需求。中高層住宅常采用的結構體系有異形柱框架剪力墻結構、短肢剪力墻結構和一般剪力墻結構，通過對中高層住宅的3種常用結構體系的論述，對其進行分析比較。

1 異形柱框架剪力墻結構

異形柱是指截面形式為L形、T形和十字形，且截面各肢的肢高與肢厚的比值不大于4的柱。當樓層較多時，異形柱往往因柱截面、軸壓比、抗側剛度的影響，難以滿足要求。此時常用的做法是增大異形柱的肢長，使柱肢高寬比大于4.0，演變?yōu)槎讨袅?，或者與短肢剪力墻一起使用，使結構變?yōu)楫愋沃蚣艚Y構。異形柱結構的一個獨立單元內，結構的平面形狀宜簡單、規(guī)則、對稱，減少偏心，剛度和承載力分布均勻。異形柱結構的框架縱、橫柱網軸線宜分別對齊拉通；異形柱截面肢厚中心線宜與框架梁及剪力墻中心線對齊。對異形柱結構中處于受力復雜、不利部位的異形柱宜采用一般框架柱，改善結構的整體手里性能。

異形柱框架剪力墻結構中的剪力墻間距不宜太大，當剪力墻之間的開洞較大時，剪力墻的間距宜適當減小。結構豎向布置時要求立面及剖面規(guī)則、均勻，避免過大的外挑和內收；結構的側向剛度沿豎向宜均勻變化，避免抗側力結構的側向剛度和承載力沿豎向的突變，豎向結構構件的截面尺寸和材料強度不宜在同一樓層變化；異形柱框架剪力墻結構體系的剪力墻應上下對齊連續(xù)貫通房屋全高。試驗研究及理論分析表明：異形柱的雙向偏壓正截面承載力隨荷載作用方向不同而有較大的差異。在T形、L形和+形3種異形柱中L形柱差異最為顯著。

2 短肢剪力墻結構

短肢剪力墻屬于剪力墻結構，根據JGJ3―2002《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》，短肢剪力墻是指墻肢截面高度和厚度之比為5～8的剪力墻。高層住宅不應采用全部為短肢剪力墻的剪力墻結構，在樓梯、電梯間等位置處設置筒體或一般

剪力墻，與部分的豎向構件，在間隔墻交接處布置適量的短肢剪力墻共同抵抗水平力。短肢剪力墻形式為L形和T形，也有少量的十字形、Z字形、一字形。各墻肢間布置框架梁或連梁把短肢剪力墻和核心筒連成一個整體。短肢剪力墻結構的布置時要求：

① 內外剪力墻應盡量拉通，對直，平面布置上宜周邊布置均勻，增大房屋的剛度，從而減小結構的扭轉周期；要求每片剪力墻的抗側剛度相差不大，避免出現剛度特大的剪力墻造成受力過于集中；對稱布置有利于使結構的質心和剛心重合，可以減少建筑物受到的扭矩；縱橫向剪力墻宜合并布置成T形、L形、）形、+形，以使縱墻可以作為橫墻的翼緣，橫墻可以作為縱墻的翼緣，提高其承載力和剛度。短肢剪力墻宜布置在房間分隔墻的交點處且豎向荷載較大處，短肢剪力墻宜設置翼緣，滿足豎向荷載和抗側力的需要。

②在豎向布置上剪力墻應連續(xù)，剪力墻的洞口宜上下對齊，成列布置，使剪力墻形成明確的墻肢和連梁，成列開洞的抗震墻傳力途徑合理，受力明確。不宜采用錯洞墻。

③在外凸部分、平面外邊緣和角點處，應力集中的部位，設置短肢剪力墻時要滿足平面剛性和抗扭的要求，這些部位都是整個結構體系抗震比較薄弱的部位，當存在扭轉效應時，這些部位的墻肢容易先開裂，因此在這些部位應加強抗震構造措施，例如采取減小軸壓比、增加縱筋和箍筋的配筋率等方法。

④剪力墻的門窗洞口宜規(guī)則，均勻布置，上下對齊，形成明確的墻肢和連梁，應避免各墻肢間剛度相差懸殊。

⑤一字形短肢剪力墻延性及平面外穩(wěn)定性十分不利，因此不宣布置單側樓面梁與之平面外垂直或者斜交。同時剪力墻的布置并不是越多越好，因為布置過

多的剪力墻雖然結構剛度增大，能抵御很大的地震力，但在使用功能上有時很不方便，且結構自重將明顯增加，造成結構和基礎材料的過多消耗。因此，在短肢剪力墻的布置中，初始墻率的選取極為重要 以七度抗震設防地區(qū)短肢剪力墻結構體系（墻厚200 mm）墻率的范圍為4.5%～6.0%較合適。結構的剛重比和剪重比均隨著墻厚的增加而增大，這說明增加墻厚可以提高結構的安全性和穩(wěn)定性。增加結構的墻肢長度也可以提高結構的抗側移剛度。

3 一般剪力墻結構

按照《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》規(guī)定，剪力墻是指墻肢截面的高度與厚度之比大于8的剪力墻，而一般剪力墻結構就是指除短肢剪力墻以外的純剪力墻結構。剪力墻結構中，剪力墻宜沿主軸方向或其他方向雙向布置，避免僅單向有墻的結構布置形式。剪力墻墻肢截面宜簡單、規(guī)則。剪力墻結構的側向剛度不宜過大。剪力墻結構應具有延性，高寬比大于2的剪力墻屬于彎曲破壞的延性剪力墻，可以避免脆性的剪切破壞，因此較長的剪力墻宜開設洞口，將其分成長度較為均勻的聯肢墻或整體強，墻段之間宜采用連梁連接，墻肢截面高度不宜大于8 m。相對于其他結構形式，一般剪力墻結構的墻肢高度較大，平面內的剛度

和承載力大，而平面外剛度及承載力小，應沿梁軸線方向設置與梁相連的剪力墻，抵抗該墻肢平面外彎矩。一般剪力墻結構的布置原則、計算方法等與短肢剪力墻的類似。

4 結語

這3種結構體系運用到小高層住宅中各項技術指標都滿足規(guī)范要求。3種結構體系中，一般剪力墻結構抗側剛度最大，短肢剪力墻結構次之，異形柱框剪結構的最小。相比較而言，短肢剪力墻結構與一般剪力墻結構的自振周期較短，結構側移較小，地震災害損失的相對也較少。異形柱框架剪力墻結構的自振周期相比其他兩種結構體系偏大，即結構偏柔，也就是說異形柱框剪力墻結構中剪力墻數量相對較少，這往往導致層間位移角等控制指標接近規(guī)范限值，而使結構沒有足夠的安全儲備。同時當住宅層數較高時，異形柱框剪力墻結構體系中的異型柱軸壓比往往較大，在設計時要特別注意異形柱的軸壓比問題?！陡邔咏ㄖ炷?/p>

土結構技術規(guī)程》目前只對一、二級地區(qū)剪力墻的軸壓比作出規(guī)定，仍然沒有對三級剪力墻結構的軸壓比做出明確規(guī)定。只是在《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》7.1.2中規(guī)定了短肢剪力墻在抗震等級為三級時軸壓比不能超過0.7。3種結構體系的最大層間位移角基本都出現在房屋的中間或偏下部位，相比較而言，短肢剪力墻結構體系更接近于中間，這說明短肢剪力墻結構體系的層間位移分布更加均勻，其整體抗震性能也更加均勻。地震作用在一般剪力墻結構中產生的地震力大于其他兩種結構體系，這是由于其抗側剛度最大所引起，相比于一般剪力墻結構體系，短肢剪力墻結構體系X、Y方向地震力大小更加接近，即兩個方向上的抗側剛度剛度相差不多。短肢剪力墻結構體系在x、Y兩個方向上地震力及樓層剪力相差較小，而一般剪力墻結構體系和異形柱框架剪力墻結構體系兩方向的最大樓層剪力和最大樓層地震力相差較大，說明短肢剪力墻結構體系的樓層地震力和層間剪力的分布更加均勻。在小高層住宅中將一般剪力墻結構與短肢剪力墻結構相比，可以發(fā)現前者的周期和水平位移都較小，但與短肢剪力墻結構相差并不很大。短肢剪力墻結構在X、Y方向上層間位移角、地震力和樓層剪力相差最小，即其整體抗側剛度更均勻，抗震性能從均勻性上考慮與其他兩種結構體系更優(yōu)越。

參考文獻：

[1]GB5001 1―2Ol0，建筑抗震設計規(guī)范[S].

第5篇：框架剪力墻結構范文

在框架剪力墻結構工程中，混凝土也是其重要的原料，主要使用的是商品混凝土，一般情況下都是泵送運輸，在施工時要保證相關設備的數量質量都要達到一定的要求，除此之外，還要注意以下問題：首先，在用混凝土施工前，一定要對其進行試配，試配的目的是要查看器配合比適合符合相應的要求，如果需要添加其他的原料，添加的計量一定要控制好，以免影響混凝土的性能，管理人員應該實時對坍落度進行檢查，如果出現異常狀況，要隨時調好；其次，在對大截面梁澆筑的時候，一定要認真仔細，按照相關步驟進行，要一層一層的進行澆筑，一層大約澆筑5米，之后再對其進行振搗，要確保嚴密緊實，流水施工時要連續(xù)不斷，不能突然停止，如果是梁高，就不可以不用設置施工縫；最后澆筑的順序不能改變，必須按照相關步驟一步一步的進行，順著建筑物長向后退進行澆筑，如果混凝土的等級相對來說很高，那么就優(yōu)先進行澆筑，比如柱頭等位置，而向梁板的位置，就可以后澆筑，這樣做的主要目的就是避免等級低的混凝土流入柱子中，對混凝土整體質量產生影響。施工結束之后，要做的主要工作就是對其進行養(yǎng)護，養(yǎng)護的時間和方法要根據建筑工程的具體情況而定，尤其是天氣狀況，一般情況下，如果天氣一直保持良好，3天之后就可以對其進行灑水養(yǎng)護，養(yǎng)護的工作需要又專門人員進行，灑水養(yǎng)護1天之后既可以將梁側模板進行松動處理，查看養(yǎng)護的效果。在養(yǎng)護的過程中，一定要保證混凝土表面處于長久濕潤的狀態(tài)，通常經常下這種狀態(tài)要維持7天。

2.大體積混凝土裂縫控制技術

從上述介紹中，我們知道這個框架剪力墻結構建筑工程需要設計一個轉換層，而且這個轉換層無論是從截面面積還是高度都是非常大的，再加之，這個建筑工程在6月施工，根據當地的天氣狀況，溫度已經很高，在這樣的高溫條件下，框架剪力墻結構混凝土是非常容易出現裂縫的，為了降級裂縫出現的概率，可以通過一下幾種方法：首先，優(yōu)化配合比設計，優(yōu)選原材料，摻加高效減水劑，控制混凝土水泥單方用量在250kg/m3左右，不摻任何微膨脹劑；其次，混凝土的入模溫度嚴格控制在30℃以下，降低混凝土內部實際最高溫升的速度；再次，科學合理地組織施工，采用混凝土泵送技術，板和大梁分開澆筑，均采用斜面分層法，墻體和框架柱采用整體分層法，嚴格控制分層厚度；最后，加強混凝土的養(yǎng)護工作。水平構件覆蓋塑料布，豎向構件外掛麻袋片，外包塑料布，澆水次數以保證塑料布內有凝結水為準。

3.結語

第6篇：框架剪力墻結構范文

【關鍵詞】框架剪力墻結構；框架核心筒結構；二道防線；剪力調整；結構底部總剪力

1 框架-剪力墻結構和框架-核心筒結構二道防線的涵義

抗震結構應該盡量將結構超靜定次數設計的高一些，例如可通過設置多道抗震防線等方式，使結構體系具備最大可能數量的內部、外部贅余度，有意識地建立起一系列在大震作用下有效分布的屈服區(qū)，這樣，結構就能夠吸收并消耗大量的地震能量，不至于倒塌，即使破壞也較易修復。

對于純框架結構來說，一般空間較大，自重輕，建筑功能布置起來較靈活，但由于其水平抗側力構件只有框架柱，整體剛度較小，相對贅余度也較小。在罕遇地震來臨時，一旦框架這道防線遭到破壞，結構將喪失全部承載力而倒塌。所以框架結構通常只用于層數較低的建筑物。

對于抗震墻結構來說，墻肢較長，墻體較多，側向剛度大，空間整體性好，贅余度大，抗震性能較強。但因墻體多而長，所以內部空間布置不夠靈活。故一般只適合于開間較小的住宅等居住性建筑。

而框架-抗震墻結構和框架-核心筒結構則在一定程度上綜合了純框架和純抗震墻結構的優(yōu)點，平面布置比較靈活，結構變形亦比較均勻。因此在高層公共建筑中得到了廣泛的應用。

框架-抗震墻結構和框架-核心筒結構采用的是兩重抗側力體系，在強烈地震襲擊下，由于剪力墻（筒體）的抗側剛度比較大，可以分擔大部分的地震力，所以較容易首先開裂或者破壞，作為第一道防線。這第一道防線遭到屈服破壞后，框架部分作為第二道防線立刻承擔起抵擋住后續(xù)的地震動沖擊的能力，保證建筑物最低限度的安全，免于倒塌。

2 關于框架剪力墻中框架剪力調整的問題

大震作用下，框架剪力墻結構中的剪力墻破壞后，引起塑性內力重分布，框架將承受第一道防線剛度退化之后轉移出來的內力，故此時框架承受的剪力會比多遇地震下只按彈性分析設計出來的內力增大，因而框架必須具備足夠的強度和剛度才能承擔起第二道防線的任務，這就需要對框架結構承擔的剪力予以適當的調整，以提高框架的設計內力，從而實現它第二道防線的功能。

當然，如果各層框架柱的地震總剪力均大于其結構底層總剪力（包括剪力墻和框架柱）的20%，一般認為此種情況的框架能夠勝任作為第二道防線的任務，不需要調整內力。

但如果不滿足此條件，則需要對框架柱的總剪力Vf進行調整，以保證框架能夠承擔起由墻轉移出來的地震作用，發(fā)揮第二道防線的功能。此種情況下的框架柱總剪力Vf按下式調整：

Vf≥min(0.2VO,1.5Vf,max) （公式1）

即調整后的各層框架總剪力Vf取0.2 VO和1.5 Vf,max二者的較小值。

式中：VO――對應于地震作用標準值的結構底層總剪力（若框架柱數量從下至上分段按規(guī)律變化，則應取每段的對應于地震作用標準值的結構底層總剪力）。

Vf,max――對應于地震作用標準值且未經調整的各層框架承擔的地震總剪力中的最大值（若框架柱數量從下至上分段按規(guī)律變化，則可取每段中的對應于地震作用標準值且未經調整的各層框架承擔的地震總剪力中的最大值）。

框架總剪力調整后，應按相應比例調整每根柱及與之相連的框架梁的剪力及端部彎矩標準值（框架柱的軸力可不予調整）。

當然，對于僅設置少量框架柱的剪力墻結構（框架部分承受的地震傾覆力矩不大于結構總地震傾覆力矩的10%），此時的框架部分可以不考慮二道防線的作用，無須進行剪力調整。

3 關于框架-核心筒結構中框架剪力調整的問題

框架-核心筒結構作為框架-剪力墻的一種獨特形式（筒體剛度大，布置在平面中央，框架剛度相對小，布置在結構的），在框架剪力調整方面有著相應的要求。

如果各層框架承擔的地震剪力不小于結構底部總剪力的20%，則可以認為此種情況下框架能夠勝任作為第二道防線的任務，框架地震剪力可不調整，這點和框架-剪力墻結構是一樣的。

但如果不滿足這個條件，則應符合下列規(guī)定

3.1 外框架部分分配的樓層地震剪力標準值的最大值不宜小于結構底部總地震剪力標準值的10%。

這是因為外框架處在，一般抗彎剛度較大，所以較容易承擔很大部分的傾覆彎矩，但如果它的抗剪能力很差，那么核心筒即使在地震作用下破壞了，外框架所分擔的地震剪力依然很難大幅度提高，從而起不到二道防線的作用，可能引起建筑物的倒塌。

3.2 如果外框架部分分配的樓層地震剪力不能滿足第1條，則各層框架部分承擔的地震剪力標準值應增大到結構底部總剪力標準值的15%；同時各層核心筒墻體的地震剪力標準值宜乘以增大系數1.1（但可不大于結構底部總剪力標準值），同時墻體的抗震構造措施還應相對提高。

正如前所述，這種情況下的外框架抗剪能力很弱，幾乎起不到二道防線的作用，必須將核心筒和外框架同時加強，才有可能保證建筑結構的安全。

3.3 如果框架部分分配的地震剪力標準值小于結構底部總剪力標準值的20%，但其最大值已滿足第1條，可按框架剪力墻中的公式1進行剪力調整。

此種情況下的外框架，剛度和剪力都不是太小，經剪力調整后可以起到第二道防線的作用。

和框架剪力墻一樣，框筒結構在框架總剪力調整后，亦應按相應比例調整每根柱及與之相連的框架梁的剪力及端部彎矩。

4 結語

實際工程中，應認真分析，與其他專業(yè)協同合作，盡量合理地布置框架和剪力墻，切忌不顧概念設計隨意布置，導致結構設計不合理。例如實際工程中，有的設計人發(fā)現框架部分按規(guī)范規(guī)定經過剪力調整后，梁、柱的內力增大太多，導致嚴重超筋。這時本應該認真分析，適當調整結構方案使之合理化，但他卻利用軟件的一個手動操作，輸入一個較小的剪力調整系數，這樣表面上看起來剪力也調整了，又不超筋，便自認為結果挺理想，但實際根本達不到規(guī)范要求。大震作用下第二道防線發(fā)揮不了其應有的作用，結構的安全度無法保證。

所以應該以充足的理論依據做指導，加強概念設計的應用，深入透徹地學習規(guī)范條文，真正理解框架-剪力墻和框架-核心筒結構體系二道防線的意義，在面對實際工程時，才能夠理清設計思路，真正做到具體問題具體分析，并合理解決。

參考文獻：

[1]中華人民共和國國家標準 建筑抗震設計規(guī)范GB50011-2010

第7篇：框架剪力墻結構范文

關鍵詞：建筑施工；框架剪力墻結構；施工技術

前言

框架剪力κ歉卟憬ㄖ中重要的施工技術，由于其結構堅硬，滿足高層建筑方面的需求，因此得到了大范圍的推廣使用。與一般的建筑結構相比，框架剪力墻結構不僅更具成本優(yōu)勢，還可提升工程的穩(wěn)定性，因此，此種結構具有比較廣闊的應用前景。結合具體的應用效果來講，此種結構在施工過程中需要重點關注剪力墻的受力特性、剛度特性、布置、選型等，因而，施工過程中需要實現技術的有效把握，以保證施工質量，使剪力墻的優(yōu)勢能夠發(fā)揮出來。

1框架剪力墻結構

框架剪力墻結構（下文簡稱框剪結構）的基礎是框架結構，但是，相比起框架結構，框剪結構的承重體系得到了優(yōu)化。 建筑中的框架剪力墻結構是剪力墻結構和框架結構二者的結合體，因此該結構具備剪力墻結構和框架結構的雙重優(yōu)點。除此之外，其還具備很好的靈活性和抗剪性。如果從組成結構的材料進行分析，鋼筋和混凝土等材料是構成框架剪力墻的主要材料，因此在承受力方面有很大優(yōu)勢，與此同時，這種結構還有很好的水平控制能力，可以為建筑施工提供更多的方便。一般而言，框架結構通常由柱和梁構成，能夠起到為建筑分擔荷載的重要作用，同時，該結構還具有分隔功能和圍護功能。結合應用實踐來講，此種結構在布置上更具靈活性，且更為高效。但是，該結構也存在自身的局限性，即節(jié)點應力集中降低了側向剛度，限制了此項結構在高層建筑項目中的應用?？紤]到未來的發(fā)展中，高層建筑將成為主流，有必要改良框架結構，消除其局限性。剪力墻結構具有較好的荷載承受能力，應用在建筑工程中，優(yōu)勢在于能夠使空間更開闊、結構更穩(wěn)定。但其缺陷也非常明顯，其中包括缺乏靈活性、很難拆除、自由布置無法實現?？蚣艚Y構是上述二者的結合，融合了二者的優(yōu)勢，實現了互補，所以，此種結構不僅承載性能優(yōu)越，還具有一定的靈活性，并且，施工也比較簡便。正是因為框剪結構具有這些典型特點和明顯優(yōu)勢，其才得以在當前的建筑施工中廣泛應用。

2建筑框架剪力墻結構的施工技術分析

2.1鋼筋施工環(huán)節(jié)

在該項工程施工中使用了大量的鋼筋，鋼筋連接時，根據施工技術要求，需采用綁扎方式。 進行箍筋框固定操作時，應該利用定型模具來避免鋼筋的移動。在完成了固定操作之后，需要嚴格按照相關標準進行審核，以此來確保鋼筋不會出現位移問題。除此之外，對鋼筋結構進行焊接時，尤其是大結構的鋼筋，應該使用電渣壓力焊進行焊接，使用綁扎搭接接頭進行小直徑鋼筋的焊接，無論使用哪個搭接環(huán)節(jié)，都要設置好各自之間的距離，避免焊接到箍筋比較密集的區(qū)域。與此同時，設置梁柱節(jié)點時注意位置和順序，確保這方面施工的科學性，為了順利的進行施工，技術人員應該先測繪出施工圖紙，然后結合實際情況，選擇合適的鋼筋規(guī)格，焊接到正確的位置。另外，施工中需尤其注意鋼筋間距的合理性，若間距過大，必然會對后續(xù)環(huán)節(jié)的施工產生影響。

2.2混凝土施工環(huán)節(jié)

框架剪力墻的施工質量非常重要，如果在混凝土施工方面得不到保障，間接的會影響框架剪力墻的施工效果。除此之外，如果混凝土技術達不到技術要求，還會影響建筑的安全性和穩(wěn)定性，建筑的使用壽命也得不到保障。先要保證施工現場混凝土的質量，通常管理人員會從混凝土的采購進行監(jiān)督和管理?；炷猎诮ㄖこ讨械氖褂昧糠浅４?，其是非常主要的材料，因此在進行混凝土的采購時，要派遣業(yè)務骨干進行采購，其兼具豐富的采購經驗，而且有很強的責任心。通常來講，建筑工程施工中砼工程一般實行的都是一次澆筑。進行混凝土澆筑是關鍵環(huán)節(jié)，澆筑前要把結構中的雜質、垃圾、以及油污清理干凈，避免影響澆筑的質量，在澆筑過程中，嚴格按照澆筑流程進行操作，隨時對澆筑的混凝土進行檢查，發(fā)現水灰比例不合格后，要立即停止?jié)仓苊馐┕ず髣偠葟姸炔粔虻葐栴}。接頭施工時，粗骨料需自由下落，在這個過程中，極易發(fā)生彈跳。彈跳會影響施工質量，所以，施工中應盡量避免此項問題。具體施工中，可采取澆筑水泥砂漿的方式達到目的，但要注意控制好澆筑厚度和砂漿標準，通常來講砂漿澆筑厚度最好不要超過0.2米，標準應與砼的等級保持一致。澆筑完混凝土后，其需要一段時間進行干涸硬化。這個過程也是內部結構散熱的過程，熱度逐漸散去后，混凝土也開始逐漸收縮，而自身的強度也開始增大。在完成這方面的施工后，應該按照要求進行混凝土的保養(yǎng)。在進行養(yǎng)護的時候，結合當天的早晚溫度差異，做好混凝土的保溫工作，可以使用經過濕潤的草簾，或者是蘆席覆蓋到混凝土壁上，有效降低混凝土內部和表面的溫差，將其控制在合理范圍內，避免出現混凝土裂縫和變形問題。

2.3模板施工環(huán)節(jié)

在支模之前，首先要設計并加工模板，認真檢查模板的剛度與強度，測量模板的規(guī)格尺寸，通過進行現場預拼模板來校對模板表面的平整度和相鄰板而的高低差，模板的拼縫必須嚴密。進行模板的施工時，操作人員要掌握內外模板的長度差別，做好區(qū)分差別的工作，一般情況下外側模板的長度要比內側模板的長度大，在施工過程中還應該注意，安裝模板時要最大限度的靠近墻體，在這個過程中，還要確保墻體不會受到損傷，因此要在墻體和模板之間填充一些海綿。樓板澆筑時，為了避免內側模板因澆筑施工出現移位，施工中應注意做好短鋼筋頭的合理設計。為避免出現漏漿，施工過程中應盡量使樓板嚴密接觸模板，避免產生空隙。如果施工過程中發(fā)現有空隙存在，必須立即采取封堵措施，可用材料包括水泥砂漿等。墻模吊裝進行時，應注意采取預防措施，避免模板在吊裝時與鋼筋發(fā)生碰撞。

2.4裂縫控制技術

為了避免工程質量被裂縫影響，施工過程中，應注意對裂縫進行控制。在施工過程中，必須加強對砼料配置的重視，確保各項材料的比例合理，砼料性能與工程質量要求相符。除此之外，配置過程中，還要注意篩選原料，使用優(yōu)質配料，必要時可添加適量減水劑?；炷翝仓侥＞咧械臏囟纫刂坪?，如果溫度過高或過低，影響后期的硬化凝固問題，進而導致內部溫度和外表面溫度差較大，從而出現裂縫問題。其次要優(yōu)化各個材料的配比，添加材料是為了提高混凝土的強度，摻和料和水泥都有含硫量低，含堿量低的特點。進行骨料的摻和攪拌時，不需要大量的水，是非常好的摻和劑。在混凝土中摻入一定量的粉煤灰之后，混凝土整體的抗?jié)B性能、耐久性能都有很大的提高。在拆模之前要經常給混凝土灑水，保證做好養(yǎng)護工作，確保水分能夠進入混凝土內部，然后再覆蓋塑料膜。有時混凝土的表面會出現砂帶、氣泡和孔眼等跡象，針對這種現象，要在拆除模板之后立即清除掉松動的沙子和浮漿并修補混凝土的缺陷部位，方能保證混凝土的質量，避免因為溫度變化而出現裂縫。

3、結語

總體而言，隨著框架剪力墻結構在建筑施工中的廣泛應用，框架剪力墻結構在施工過程中的技術要求很高，在未來的發(fā)展中，其必將為建筑質量的提高做出更大貢獻。此種結構在施工過程中，不僅需要根據工程實況做好施工安排，在具體施工中，也要注意將細節(jié)問題處理好。

參考文獻：

[1]楊嗣信.對混凝土框架剪力墻結構裝配化施工的若干建議[J].建筑技術開發(fā).2015，

第8篇：框架剪力墻結構范文

關鍵詞：邊框框架；板柱剪力墻結構

中圖分類號：TU323文獻標識碼： A

1 工程背景

本項目地下1層,地上5層,屋頂結構標高為17.500 m?？拐鹪O防烈度為8度,設計基本地震加速度為0.20 g,設計地震分組為第一組,場地類別為Ⅲ類,場地卓越周期為0.45 s。本結構體系地下為框架剪力墻體系,基礎采用梁筏式整體基礎,并采用天然地基。地上結構為現澆鋼筋混凝土帶邊框的板柱-剪力墻。工程實景照片如圖1所示,每個建筑具有典型體塊組合而成,典型體塊模型三維簡圖如圖2所示。平面布置簡圖如圖3所示。

2 分析模型

模型基本跨度如圖3所示為7.2、8.4 m,最大為10.8 m,樓蓋厚度為300 mm,不設柱帽,中央框架柱尺寸為600 mm×600 mm,邊榀框架柱尺寸為300 mm@600 mm及600 mm@600 mm,邊榀框架梁為300 mm@700 mm,剪力墻厚度為200 mm?；炷翉姸鹊燃?樓蓋及框架梁為C30;框架柱及剪力墻為C40。

分析模型采用四種工況:A.邊榀為密柱式框架;B.邊榀為非密柱式框架;C.邊榀為密柱無框架梁;D.邊榀為非密柱式無框架梁。分析軟件采用通用有限元軟件SAP2000,無梁樓蓋及剪力墻采用殼單元模擬,框架梁柱采用線單元模擬。對上述四種模型進行反應譜分析。

3 計算結果

3.1 結構模態(tài)分析

A~D工況的結構模態(tài)如表1所示。

由表1可知,邊榀不設邊梁較之設邊梁第一周期的增長幅度為11%~18%,邊框柱約密,增長幅度越大,說明邊框梁對整體結構水平剛度有較大貢獻。

3.2 基底剪力分析

在設計反應譜下的各工況基底剪力比較如圖4所示,工況A的基底剪力最大,工況D的基底剪力最小。當周邊設置邊框梁且布置密柱時,雙方向水平剛度接近,基底剪力只相差約8%。由于邊框梁的存在,相同框架柱布置時,X向基底剪力提高13%~21%,說明對結構整體水平剛度有較大幅度增強。Y向由于剪力墻較多,邊框的影響較小。

3.3 層間位移分析

各工況設計反應譜下的最大層間位移響應如圖5、圖6所示。

由圖5可知,相同框架柱情況下,帶邊框梁工況的X向層間位移均小于不設邊框梁情況,隨樓層層數的增加層間位移的增幅越大。由圖6可知,由于Y向的剪力墻剛度較大,邊框剛度貢獻不明顯,各工況的層間位移基本接近。

3.4 邊框承擔的基底及樓層剪力分析

板柱結構不僅抗側剛度小,其板柱連接自身的抗震性能亦較差,導致板柱結構抗震性能較弱。在GB 50011-20115建筑抗震設計規(guī)范6中規(guī)定,房屋周邊和樓、電梯洞口周邊應采用有梁框架,并且抗震墻按承擔100%地震作用進行設計,在新版的GB50011-20105建筑抗震設計規(guī)范6中對板柱-剪力墻結構的要求適當放松。

各工況的邊框框架柱承擔的水平地震剪力及比例情況如表2~表9所示。

從表2~表9可以看出,X向剪力墻剛度較弱,邊框承擔的地震剪力比例較大,尤其是工況A,邊框承擔的基底剪力達到38%,可以大大分擔剪力墻承擔的地震剪力。按照GB 50011-20105建筑抗震設計規(guī)范6規(guī)定,超過12 m的板柱剪力墻結構,抗震墻應承擔100%的地震水平剪力,按此原則進行設計可大大提高結構的安全儲備。

3.5 邊框對重力荷載的影響分析

板柱結構的重力荷載分析有等代框架法和有限元法,應用有限元法對重力荷載引起的豎向變形及應力分布進行分析后發(fā)現,邊框框架剛度對局部應力重分布有一定影響。以工況A和工況B的恒荷載分析為例,樓蓋應力云圖如圖7、圖8所示。彈性計算結果顯示,工況A最大拉應力為4.88N/mm2,最大壓應力7.45N/mm2;工況B最大拉應力為2.60 N/mm2,最大壓應力7.55 N/mm2。二者最大壓應力接近,但工況A的最大拉應力已超過混凝土抗拉強度,在設計時應考慮邊框梁引起的局部應力變化。

4 結 論

1)板柱-剪力墻結構體系雖屬抗震性能較差的結構體系,但通過合理的布置邊框框架,適當提高邊框框架側向剛度,可以有效的提高結構的整體抗震性能。

2)適當增強邊框框架剛度可有效減小結構樓層位移及轉角。

3)邊框框架剛度提高后,雖然基底剪力會有所增大,但框架部分承擔的剪力也將增加,當抗震墻按承擔100%地震作用設計時,可大大加強結構的安全儲備。

4)邊框框架對重力荷載的分布有一定影響,邊框附近的樓蓋拉應力有所提高,設計中應當引起重視,進行配筋加強,限制樓板開裂。

參考文獻

[1]劉文,姚謙峰.重力荷載對板柱連接抗震性能影響的分析[J].工業(yè)建筑, 2009,39(5): 33-38.

[2]董欣,吳強.板柱-剪力墻結構的動力特性分析[J].世界地震工程, 2007,23: 130-133.

[3]吳強,程文.邊梁對板柱結構側向剛度影響的研究[J]建筑結構, 2006,36: 34-36.

第9篇：框架剪力墻結構范文

摘要：對唐山市玉田縣某中學宿舍樓采用薄鋼板剪力墻加固法進行加固改造，運用PKPM軟件和SAP2000有限元軟件對加固前后的結構進行地震反應分析，分析結果表明加固改造后結構的抗震性能有大幅度提高，可以滿足規(guī)范的要求，采用薄鋼板剪力墻加固既有結構具有良好的減震效果和社會經濟效益，具有很好的可應用性，在建筑抗震加固領域將會有更長遠的發(fā)展。

0 引 言

由于自然災害、長期疲勞等使建筑結構在使用過程中可能發(fā)生損傷，導致建筑不能達到正常安全使用的要求，嚴重時還可能使結構發(fā)生整體性破壞，造成人身、經濟損失。因此，有必要對某些超過設計使用年限、改變使用功能或有安全隱患的已有建筑結構進行抗震鑒定加固。薄鋼板剪力墻加固法的主要特點[1]是施工工藝簡單，現場濕作業(yè)少，施工過程中對生活和生產影響小，加固后對原結構外貌、凈空、使用功能無明顯改變，就地取材容易，加固成本低，易于大范圍推廣，加固后墻體可以作為剪力墻，能夠提高結構的側向剛度從而提高抗震能力，使得原有建筑達到國家抗震設計規(guī)范的要求。

1 工程概況

本工程是2002年設計并施工的一棟四層框架結構中學宿舍樓，位于河北省唐山市玉田縣，建筑結構質量、剛度分布基本均勻規(guī)則，層數為4，跨數為6×2，層高均為3.0m?？拐鹪O防烈度為7度，設計基本地震加速度0.15g，抗震等級為三級，Ⅱ類場地，設計地震分組為第一組，場地特征周期為0.35s。汶川地震后我國頒布了新的建筑抗震設計規(guī)范，將中小學校、幼兒園、醫(yī)院等建筑的設防標準由丙類提升為乙類重點設防，唐山地區(qū)考慮本地的實際情況，根據地方標準將上述建筑的抗震設防烈度提高一度考慮，因此就要對本工程進行抗震能力評估，經評估該工程在8度區(qū)多項抗震構造措施不能滿足抗震鑒定標準的要求，采用SAP2000有限元軟件對原工程進行非線性時程分析，本工程最大層間位移角為1/489，大于規(guī)范要求的層間位移角限值1/550，因此結構需要進行抗震加固改造。

2 結構抗震分析及加固方案設計

2.1 結構地震反應分析

根據結構實際尺寸、材料、荷載等，按照現行規(guī)范標準在PKPM軟件中進行建模計算。進行SATWE有限元分析，計算結果顯示，結構在地震作用下 X方向的最大值層間位移角為1/507大于規(guī)范限值。進行結構承載力計算，發(fā)現結構一層柱B/2、B/3、B/4、B/5、B/6（共5根）軸壓比分別為0.93、0.87、0.86、0.87、0.93大于規(guī)范規(guī)定的軸壓比限值0.75，一層16根柱、二層21根柱、三層18根柱現有配筋不能滿足設計要求，因此，結構需要進行加固改造。

2.2加固方案設計

貼薄鋼板剪力墻加固將原有建筑由框架結構改變成框架剪力墻結構，結構的受力性能更加合理，同時新增加的剪力墻可以承擔結構的大部分內力，增大結構側向剛度，有效控制結構的側向位移。根據規(guī)范的要求，剪力墻應沿結構全高布置，避免產生剛度突變，盡量布置在結構周邊、樓梯間附近，各剪力墻之間的距離不宜太大，應均勻、分散、對稱布置。本工程采用2mm厚的Q235B薄鋼板沿結構全高貼在A-D軸交1軸、4軸、7軸，A軸交1-2軸、3-5軸、6-7軸，D軸交1-2軸、3-5軸、6-7軸之間的墻體上形成薄鋼板剪力墻加固框架結構，鋼板通過魚尾板與周邊框架連接，有洞口的墻體在洞口周邊布置水平、豎向邊緣加固構件來減小洞口對鋼板承載能力的削弱。

由于薄鋼板在水平荷載作用下非常容易發(fā)生屈曲，水平荷載主要以拉力方式傳遞，為了簡化分析，當鋼板的長細比大于1500時，可以把薄鋼板簡化成等間距交叉布置的斜拉帶模型[2]，進行模擬地震作用有限元分析。根據以往研究[3]中得出的公式計算，在本工程中可以將每片加固的薄鋼板簡化成20條傾角為45°交叉布置的斜拉帶，斜拉帶可以由拉桿來進行模擬，拉桿的材料屬性與薄鋼板相同，對每根拉桿桿端釋放彎矩和扭矩來實現拉桿與周邊框架梁、柱的鉸接。

3 加固效果分析

3.1 模態(tài)分析

加固前后結構的模態(tài)分析周期和頻率對比結果見表1。

從以上對比中可以看出，貼薄鋼板剪力墻加固后結構的周期減小，頻率增大，結構的剛度有大幅度增加，結構的動力能有很大改善。

3.2 非線性時程分析

采用SAP2000有限元軟件在8度0.2g條件下對加固前后的結構分別進行常遇地震作用下的非線性動力時程分析，地震波選用唐山波-南北向，加速度峰值為55.49cm/s?，步長取0.01s，持續(xù)時間15s。由分析結果可以看到，薄鋼板剪力墻加固后結構的側向剛度明顯增大，層間位移角得到了很好的控制，降幅在71%到92%之間，最大層間位移角為1/1726，能夠滿足規(guī)范的要求，加固前后結構在地震波作用下的層間位移角對比見圖1。

圖1 唐山波作用下樓層位移角

4 結 語

通過對本工程的加固改造設計，證明了薄鋼板剪力墻加固技術具有以下優(yōu)點：施工工藝簡單，施工現場基本無濕作業(yè)，造價低，工期短?？梢栽诒３衷ㄖ饷?、使用空間不變的條件下，對結構進行加固，提高結構的抗震能力。薄鋼板剪力墻加固技術的確能取得良好的加固效果和社會經濟效益，具有很好的可應用性，在日后的建筑抗震加固中將會有廣闊的應用空間。

參考文獻：

[1] 蔡克栓，林盈成，林志翰.鋼板剪力墻抗震行為與設計[J].建筑鋼結構進展，2007，9（5）：19-25.