水利水電工程防洪標準精選(九篇)

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第1篇：水利水電工程防洪標準范文

關鍵詞：水利水電；勘察設計；工程建設；測繪

自改革開放以來，水利水電工程建設在我國社會發展中占據的地位越來越重，在水利水電工程建設過程中必須要做好地質勘察，水文地質勘察是最重要的環節，很多水文地質問題容易被工程人員忽視，水文地質和水利水電工程之間的關系十分密切，而且相互之間會產生一定的作用和影響，尤其是對工程項目的耐久性、使用壽命等，都會產生直接影響。因此在水利水電工程建設過程中必須要加強勘察設計，對各種測繪技術進行應用，從而提高水文地質勘察水平，為水利水電工程建設提供準確、真實的數據信息。

1水利水電工程給勘察概述

水利水電工程勘察是對地質、地層、水文情況進行了解的重要過程，在地質勘察過程中，勘察人員必須要具備專業的知識技能，一方面是對地質學有一定的了解，另一方面要對測繪技術有研究。在水利水電工程勘察過程中，測繪過程應該要完成對水利水電工程勘察項目中的各種地質情況的勘測，并且將測繪得到的數據反映出來，為工程項目提供相應的施工方案和信息。水利水電工程勘察項目的技術要求較高，而且在勘察過程中具有一定的難度。當前我國經濟建設水平不斷提高，水利水電工程項目越來越多，工程項目質量受到外界地質因素的影響較大，尤其是在一些地質條件不太好的地區，水文地質對水利水電工程的影響很大。針對水利水電工程項目而言，在進行工程勘察時，應該要重視工程周圍的水文情況，尤其是地下水的埋藏情況，在調查的過程中，應該要對調查的重點進行明確，比如要設置必要的調查指標體系，要弄清地下水的類型、補給、排泄條件、地下水位、水位的變化規律等，從而對工程選址地區的水文地質條件進行了解，為水利水電工程項目施工提供準確的支持。對于一些涉及到基坑的工程項目，還應該要做抽水和壓水的試驗，要調查土層的滲透性情況，對地下水可能出現的突涌、流沙等潛在的威脅要進行分析，然后制定相應的施工方案，提高水利水電工程項目施工質量。

2水利水電工程勘察設計存在的問題和對策

2.1水利水電工程勘察設計存在的問題

(1)未充分勘察就進行設計。水利水電工程勘察設計是工程施工的前提，在當前水利水電工程建設過程中存在的一個嚴重問題是對工程項目的勘察力度不顧，沒有進行全面勘察就開始項目設計，導致水利水電工程項目設計與實際情況之間的差距較大，設計不合理。(2)勘察技術精確度不高。水利水電工程勘察設計對勘察技術有著較嚴格的要求，必須要按照水利水電工程勘察設計的標準和要求進行勘察、測繪，但是當前有的勘察人員的綜合能力水平不高，技術相對落后，加上有的水利水電工程比較隱蔽，勘察難度較大，因此勘察結果精度不高，有的數據不真實，對水利水電工程施工帶來影響。(3)水利水電工程總體設計有盲目性。在水利水電工程項目建設過程中，有的工程項目設計人員對工程的實際情況了解不夠，在設計的時候憑借經驗進行設計，或者完全依賴于水利水電工程勘察結果，沒有對工程進行進一步分析，忽視了水利水電工程建設過程中最重要的“因地制宜”的因素，對水利水電工程整體質量造成影響。

2.2水利水電工程勘察設計策略

(1)提高水利水電工程勘察及設計能力。勘察是水利水電工程建設的重要基礎性工作，是為水利水電工程提供信息、資源的基礎，在勘察過程中，要不斷強化勘察人員的技術能力，勘察人員要掌握水利水電工程勘察工作的技術標準，按照相應地要求和規范進行工程勘察，確保數據的準確性。在當前時代背景下，要加強對各種勘察儀器的充分利用，切忌墨守成規，借助各種新型儀器設備提高水利水電工程勘察質量和精度。(2)根據實際情況進行勘察設計。在水利水電工程施工過程中，很多質量問題都是來自于設計不合理，而設計不合理又與水利水電工程勘察有關，由于勘察不準確而導致設計中的參數出現偏差、地基處理不當等。對此，在勘察設計過程中，必須要深入到水利水電工程項目選址地區進行實地考察，尤其是要針對各種細節問題進行處理，在保障安全系數符合標準的前提下實事求是地根據實際情況進行設計，提高勘察數據的準確性，為水利水電工程建設提供充足的數據支持。(3)嚴格按照水利水電工程勘察設計標準進行設計。在水利水電工程勘察設計過程中要嚴格按照設計標準實行設計，首先要對水利水電工程周邊的建筑物進行等級分類，相關建筑物應根據規定采用一定的防洪標準，確保建筑物達到規范內發生自然災害時能保證其安全。同時，要對水利水電工程項目的質量標準進行設計，確保水利水電工程項目滿足質量要求，減少安全隱患。(4)應該要加強對工程地質勘察活動的規范化管理，尤其是要加強對工程地質勘察技術的學習，要對勘察工作的目的、任務、評價等進行規定，工程勘察人員要了解工程勘察項目的具體內容，要將水文地質的勘察納入到工程地質勘察過程中，提高地質勘察水平。

3結語

綜上所述，水利水電工程勘察設計是工程建設的基礎，隨著水利行業的不斷發展，水利水電工程項目越來越多，在項目勘察設計過程中，要把握嚴格的勘察設計標準，對水利水電工程勘察設計過程中的問題進行解決，提高勘察結果的準確性。

參考文獻:

[1]馬金蘭.試論水利水電工程勘察設計存在的問題與對策[J].農家科技旬刊，2013（06）.

[2]王東，林立.試論水利水電工程勘察設計中存在的問題及對策[J].建筑工程技術與設計，2015（27）.

第2篇：水利水電工程防洪標準范文

【關鍵詞】防滲處理；水利水電工程；施工技術應用

近年來，隨著社會經濟的發展，水利工程數量不斷增加，規模也逐漸擴大。水利工程施工技術的革新在防滲處理技術方面提出了更高的要求。我國很多舊有的水利水電工程經過多年運行，也都不同程度的存在著防洪標準低、壩體滲漏等病險問題。因此對這些病險進行除險加固，加強防滲處理，對水利水電工程來說具有十分重要的現實意義。

1、加強防滲處理對水利水電工程的重要性

防滲處理施工質量對水利水電工程質量的優劣以及功能的發揮具有直接的影響，不論何種類型的水利水電工程，防滲處理施工質量都是十分重要的。防滲質量、工程的穩定性、抗震參數是衡量一個水利水電工程質量和性能的三個重要指標。很多水利水電工程經過時間的推移，都容易出現諸如滑坡、開裂、滲透破壞等問題，其中以滲透破壞最為常見。當水利水電工程出現滲漏問題時，要及時采取措施處理解決，如果沒有及時處理滲漏問題，不僅會對水利工程企業造成經濟損失，而且還會造成極其惡劣的社會影響，更有甚者，會給人民的生命財產安全造成嚴重損失。因此，必須要加強水利水電工程中的防滲處理工作，提高水利水電工程的防滲施工質量，這不僅可以達到節約水資源、提高水利水電工程項目的穩定性的目的，而且還能夠有效的延長水利水電工程項目使用時間，保證水利水電工程持續的發揮經濟、社會效益。

2、水利水電工程中出現滲漏的原因探析

明確出現問題的原因是解決問題的首要步驟。在探討加強防滲處理施工技術應用對策之前，要首先明確水利水電工程滲漏的原因。最常見的滲漏原因是由于水利水電工程的砌體和巖體堤壩處理不當形成裂縫而導致的，砌體和巖體堤壩的裂縫程度輕的會影響工程外觀，嚴重的會產生滲漏問題，如果沒有及時處理，極有可能會引起潰堤、潰壩，造成十分惡劣的影響。另外，清基不徹底、工程荷載過大、施工工藝落后或者存在問題以及外界環境的影響等，也是導致水利水電工程滲漏的主要原因。

3、水利水電工程中加強防滲處理施工技術應用的對策和措施

3.1結合水利水電工程實際情況采取綜合防滲處理技術

不同的水利水電工程，由于建設環境、性質用途、施工設計等因素不同，在防滲處理方面采取措施也不同，并且防滲處理技術的類型較多，每一個水利水電工程都有不同的防滲重點，因此，在實際工作中，要結合水利水電工程的實際情況，選擇針對性強的防滲處理技術。

3.1.1 防滲墻處理技術

防滲墻技術是水利水電工程中最常用的防滲處理技術之一，在我國水利水電工程上已有幾十年的應用歷史，積累了很多經驗。防滲墻技術既具有墻體厚度小、耐久性高和柔韌性強的優勢，比較適合作為壩身和壩基的防滲措施。而且經濟造價比較低，能夠較好的節約工程成本。多頭深層攪拌水泥防滲墻技術和鋸槽防滲墻技術是目前普遍采用的兩種防滲技術。首先，多頭深層攪拌水泥防滲墻技術在當前水利水電防滲施工中的應用范圍十分廣泛，這種技術最大的優勢能夠運用多頭深層攪拌樁機將大量的泥漿和土體進行混合、攪拌，一次性的形成天然水泥土樁，進而在這些天然水泥土樁中形成防滲墻。多頭深層攪拌水泥擋土墻技術具有施工操作簡單、防滲性能好、土體厚度高以及工程造價低等優勢，而且不論是淤泥施工環境還是粘土施工環境都能夠取得良好的施工效果，當前被廣泛的應用在水利水電防滲施工當中。其次，鋸槽防滲墻技術也是水利工程常用的一種防滲技術，其施工就相對復雜一些。鋸槽機是一種地下連續防滲墻成槽設備，要在詳細定位導孔的基礎上設定鋸槽機刀桿參數，然后運用鋸槽機以導孔為突破口進行土體切割，在土體切割的同時將被切割的土地運送出來并進行泥漿噴射，最終形成泥漿護壁。一般來說，鋸槽機的切割時速為0.85米/小時―1.56米/小時，最終形成的泥漿護壁厚度大約為20厘米到30厘米。

3.1.2 高壓噴射灌漿防滲處理技術

高壓噴射灌漿防滲技術是運用高壓漿液或者是高壓水形成高速噴射流束，將水泥基質填沖進切割的土體中，進而形成一種新型的板狀凝結體來提高水利水電工程防滲能力的一種技術。高壓噴射灌漿防滲處理技術比較復雜，要對技術應用的各個階段都給與足夠的重視。首先，在施工準備階段，要準備好必須的施工工具和相應的施工材料，如空氣壓縮機、無結塊、濃度適宜的水泥等。其次，在技術應用過程中，要保證場地的平整，確保排水溝、鉆機定位等工作都按照嚴格的施工要求順利開展，這樣才能夠保證高壓噴射灌漿的過程中水灰與漿液之間配比合理，提高防滲參數。最后，當灌漿結束之后，為了避免水泥固結帶來的也口下沉現象造成防滲性能見底，要對噴孔進行系統的鎮壓灌漿，這樣才能夠確保防滲處理施工的有效性。另外，在運用高壓噴射灌漿技術時，要在工程局部地區實驗高壓噴射灌漿工藝，然后按照事前確定的布孔模式、旋轉速度等進行逐步施工，在技術應用過程中嚴格各項施工工藝操作標準，保證施工質量。高壓噴射灌漿防滲技術工效高，造價低，搭接防滲的效果也比較好。

3.1.3 卵礫石層防滲帷幕灌漿方法

卵礫石層防滲帷幕灌漿方法主要在卵礫石層水利工程施工中運用，這種灌漿施工方法比較難以形成鉆孔，需要采用套閥式、循環式鉆灌閥等方式進行灌漿。卵礫石層的地質施工環境比較復雜，很多時候無法掌握漿液的填充范圍，為了達到水利水電工程的施工標準，卵礫石層的灌漿孔至少要保證3排。在我國目前的水利水電工程施工中，這種防滲處理方式很少用到，一般是將其作為一種灌漿勘測手段，或者是滲漏部分的灌漿修補措施來運用。

3.2 加強防滲材料的防滲處理

除了運用合理的防滲處理技術進行水利水電工程防滲施工以外，還要加強對防滲材料的防滲處理，這樣也能夠取得較好的防滲效果。例如復合土工膜是最常見的一種防滲材料，這種由多種物質合成的材料具有質量輕、造價低、延伸性強以及耐老化強度高等優勢。對防滲材料的防滲處理首先要加強材料接縫質量的檢測工作，結合水利水電工程的實際情況，對防滲材料的類型、性能和相關參數進行檢測，確保防滲材料的完整性和有效性。其次，確定防滲材料與防滲體之間的接縫方式是否合理，這是水利水電防滲工程施工成敗的關鍵，不僅要緊閉防滲材料與防滲體之間的接頭，而且要做好接頭的止水工作。最后，要做好防滲材料的防護措施，精心設計防滲材料的保護層，避免因防滲材料破壞產生漏水現象，對整個水利水電工程的防滲性能造成惡劣的影響。

結束語

水利水電工程的防滲性能對整個工程的正常穩定運行具有十分重要的意義，在當前水利水電工程大力建設的今天，探討水利水電工程的防滲施工技術具有十分重要的意義。在實際施工過程中，首先要對工程滲漏的原因進行分析和明確，然后結合水利水電工程的施工環境、工程性能和工程設計等因素，選擇適合的防滲施工技術進行防滲施工，并且在施工過程中嚴格施工標準。此外，還要注重防滲材料的防滲處理工作，最大程度的保證防滲施工質量，為水利水電工程的質量提供可靠保障。

參考文獻

[1]陳鵬.防滲處理施工技術在水利工程中的具體應用[J].江西建材，2014，（15）

[2]孫述彬.防滲處理施工技術在水利工程中的應用[J].江蘇建材，2014，（3）

第3篇：水利水電工程防洪標準范文

關鍵詞：尾礦庫 水庫 防洪設計

尾礦庫和水庫因壩體高，所蓄勢能巨大，一旦潰壩失事，短時間內潰壩流量將比壩址處設計洪峰流量大數百倍下泄，對下游居民或生命、財產構成極其嚴重的危害，因此歷來是國家防汛工作的重點之處。在《防洪標準》（GB50201-94）中，適用的防洪保護對象包括城市、鄉村、工礦企業、交通運輸設施、水利水電工程、動力設備、通訊設施、文物古跡、旅游設施等方方面面，工礦企業中的尾礦庫和水利水電工程中的水庫的防洪標準遠高于城市、鄉村及其它各行業的防洪標準。

我國尾礦庫的防洪設計，數十年來均采用水庫的防洪設計方法，但是尾礦庫與水庫相比又有許多較大的區別，為了探索適合尾礦庫的防洪設計方法，必須認真總結水庫和尾礦庫的特點，進行必要的對比分析。

一、尾礦庫、水庫防洪設計的共同點

尾礦庫、水庫防洪設計的共同點有：都有國家統一規定的庫、庫構筑物的等別標準和提等條件；都有不同等別庫構筑物必須執行的防洪標準、包括洪水標準和防洪安全標準；都有相同的設計洪水的依據：《水利水電工程設計洪水計算規范》簡稱《洪水規范》（SL44-2002）；設計工況都分為正常工況、洪水工況和特殊工況三種情況；都必須根據設計洪水的洪峰流量、洪水過程線和時段洪水總量，結合排洪系統結構斷面和訊限水利以上的調洪庫容曲線進行調洪演算，確定最高洪水位、最大泄流量、泄流過程線及排洪系統結構斷面的最大流速；洪水計算一般以庫址為準進行計算，當進庫后產流、匯流條件明顯改變時，應以入庫洪水為準；可根據運行調度需要，科學合理劃分分期洪水，水庫可以更多地調蓄水資源；尾礦庫可以在訊后蓄水和冰下放礦；都要在庫、庫構筑物設置安全、環保監測設施、并建立相應管理制度；任何大壩都不可能絕對安全，都要根據失事的可能，編制《防洪應急預案》，并規定強制性實施辦法；都必須經過國家有關部門安全、環保審查、批準程序。

二、尾礦庫與水庫防洪設計的差異

尾礦庫與水庫防洪設計的差異性主要體現在以下幾個方面：

（1）建設目的不同：尾礦庫為工礦企業安全、環保、經濟合理地堆存選冶廢棄物；水庫為水利水電工程安全、環保、經濟合理地調蓄利用水資源，以滿足供水灌溉、防洪、防澇、發電、航運等方面的要求；

（2）匯水面積不同：水庫為發揮最大的經濟利益，要求擬選壩址匯水面積盡可能大些，甚至將流域外徑流引入庫內；尾礦庫則在滿足尾礦堆存的前提下，壩址上游匯水面積盡可能小些，必要時在庫尾或庫周設置攔、截洪設施，將洪水截止庫外，以利減輕庫內調洪壓力，減少水利的污染；

（3）匯流條件不同：水庫匯水面積大、流域長度長，徑流大多是部分匯流條件， ，河槽匯流明顯、匯流時間較長，一般在數小時以上；尾礦庫匯水面積小， ，以坡面匯流為主，匯流時間短，一般在1小時以下，甚至僅數分鐘；

（4）設計組合不同：《防洪規范》規定：“水庫防洪標準可采用設計、校核二級標準，也可采用設計一般標準”。根據暴雨、強風 、地震等稀遇概率事件不相疊加的原則，水庫采用設計與校核二級組合是合理的。我國尾礦庫絕大多數采用尾礦上游法堆壩，尾礦沉積灘坡度通常在0.5～3.0%之間，洪水在灘面平均水深甚淺，風雍水面高度和波浪爬高均可以忽略不計，因此，尾礦庫采用設計一級防洪標準也是合理的。

（5）防洪安全基點不同：水庫壩無論是重力壩還是碾壓土石壩，都允許在壩頂上游側設置防浪墻。尾礦庫采用尾礦上游式堆壩時，加高子壩往往采用壩前區尾砂堆筑而成，子壩體型較小，壩坡較陡，且少有碾壓，為防止滲透破壞，風浪淘刷，故正常情況下不允許子壩擋水，防洪安全基準點以尾礦沉積灘頂最低點為準

（6）汛限水位和正常水位不同：水庫汛限水位是指為確保水庫在設計洪水情況下的防洪安全，在汛前嚴格限制的最高水位；尾礦庫正常水位是指尾礦庫為滿足尾礦澄清水回水或外排時，水質要求的正常工作水位。水庫建成后，汛限水位m可聯動調節，但年年如此；尾礦庫因尾砂不斷沖積，干灘長度延伸，澄清距離和澄清水日漸減少而促使正常水位節節上升。

（7）調洪庫容不同：水庫建成后，汛限水位以上的調洪庫容曲線（H～V）基本不變，即使庫岸坍塌或滑坡，亦主要影響死庫容，黃土高原地區的水庫，入庫泥沙量大，也僅在運行中，后期對調洪庫容有一定影響；尾礦庫的調洪庫容受尾礦沉積灘和干灘長度的影響極大，故必須對實際運行中的防洪高度和調洪庫容進行復核。必要時停產或降低排放水質甚至改建排洪系統，也要確保防洪高度。

（8）庫的分期不同：水庫的施工期和使用期以庫水位是否蓄至設計汛限水位為標志。尾礦庫的運行分期以尾礦堆積至工程等別特征標高為標志。原《尾礦規范》將尾礦庫運行劃分為前期和中、后期，前期為尾礦庫啟用后的頭3-5年，并降低相應等別的洪水標準。是不妥的。違反了嚴格按工程等別確定洪水標準的原則。

（9）排洪系統布置不同：水庫的排洪系統進水口大多布置在主壩附近或分水嶺埡口處，還設有應急溢洪道以應付超標準洪水。尾礦庫采用上游式尾礦堆積壩，排洪系統進水口大多布置在庫尾，隨尾礦堆積而升高，排洪井塔進水口因澄清距離太近而采用多座井塔排洪。排洪系統無論排水管還是隧洞，沿線承受較大的尾礦滲流水壓力。

第4篇：水利水電工程防洪標準范文

關鍵詞：水利工程 除險 加固

中圖分類號：TV 文獻標識碼： A

正文：

1.工程基本情況

某水庫是一座以蓄水灌溉為主，兼顧養殖、防洪等綜合效益的小（2）型水庫。水庫設計灌溉面積 6．67hm2，保護農田面積 33．33 hm2，保護下游人口 600 人。 大壩現狀壩頂寬 3．7～4．2 m，最大壩高 15．25 m。 水庫原設計正常蓄水位 226．70 m，相應庫容 12 萬 m3，設計洪水位 229．95 m，相應庫容 19．9 萬 m3，校核洪水位 230．95m，相應庫容 22．8 萬 m3。 根據《防洪標準》（GB50201—94）和《水利水電工程等級劃分及洪水標準 》（SL252—2000）的規定，工程規模屬小 （2）型 ，工程等別為Ⅴ等 ，大壩、溢洪道、輸水隧洞等主要建筑物級別為 5 級，其它次要建筑物級別為 5 級。

庫區地層巖性主要是震旦系變質巖，受地質構造及風化營力的影響，巖體風化厚度變化較大。 庫區周邊山體雄厚，無深切河谷，地下分水嶺均高于水庫正常蓄水位，水庫無滲漏之虞。壩基出露巖性為震旦系變質巖，巖體表層呈強風化狀。 壩軸線處兩岸壩基巖體上部呈強風化，巖體具一定透水性，兩岸存在壩基和繞壩滲漏問題；河床段壩基表層基巖呈強風化，亦存在壩基滲漏問題。

2 工程存在的主要問題

根據現場勘查以及安全鑒定報告，該工程存在的主要問題：壩基出露巖體表層呈強風化狀，心墻土滲透系數大于 1×10－5cm/s、碾壓質量差，下游壩腳滲漏嚴重，大壩存在壩基、壩體滲漏問題；經復核，大壩下游邊坡穩定不滿足規范要求；大壩上游壩坡護坡塊石風化破碎，下游壩坡無護坡；排水棱體被土體掩埋，排水反濾失效；壩下涵管裂縫，漏水嚴重，出口有漏水現象；經復核，溢洪道泄流能力不足；溢洪道漿砌石底板水泥砂漿老化，裂縫較多，沖刷嚴重；左側漿砌石邊墻破損嚴重，出口無消能防沖設施；進口段左右岸山坡較高陡，左岸邊坡穩定性較差。

3 除險加固方法的選用原則

確定土石壩加固方法應根據工程病害的具體情況對幾種加固方法進行技術、經濟、施工等各方面的比較，選擇技術上可靠，經濟上合理，且能滿足施工要求的除險加固方法。土壩存在的問題，大致可以分為兩大類：防洪標準低和工程質量差。 為了提高病險水庫的防洪標準，從除險加固措施來看，主要有：①適當加高大壩，增加調蓄能力；②加大泄洪設施，增加泄洪量；③適當加高大壩與擴大泄洪量并舉。本工程采用了加寬溢洪道增加泄洪量加固措施。對于工程質量差問題，如本工程的防滲心墻、溢洪道邊墻及壩下涵管等，則根據具體情況進行修補、拆除重建或封堵等加固措施。

4 工程除險加固設計

4 . 1除險加固后的工程規模與建筑物級別

本次除險加固后水庫總庫容為 20．3 萬 m3，設計灌溉面積為 6．67 hm2。 根據《防洪標準》（GB50201－94）和《水利水電工程等級劃分及洪水標準》（SL252－2000）的規定，該水庫屬小（2）型水庫，加固后該水庫死水位為 218．70 m，正常蓄水位為 226．70 m，設計洪水位為 229．35 m，校核洪水位為 230．10 m。 工程等別為Ⅴ等。 大壩、溢洪道、灌溉引水系統建筑物級別為 5 級；臨時建筑物為 5 級。 防洪標準采用 20 年一遇洪水設計，200 年一遇洪水標準校核。

4 . 2 大壩加固設計

4 .2 .1 大壩現狀復核

根據《碾壓式土石壩設計規范》（SL274－2001）規定，分別計算壩頂超高。 壩超高按下式計算：Y＝R5％＋e＋A

計算成果見表 1。

表1該水庫大壩壩頂超高計算成果表

由表 1 可知，大壩壩頂超高不滿足防洪標準，此次加固設計不采用加高壩體的處理方式，而是采用增加泄洪量來解決防洪問題。根據《碾壓式土石壩設計規范》（SL274—2001）的規定，大壩壩坡穩定計算所采用的抗剪強度指標取試驗資料整理所得的小值平均值，穩定滲流期，采用有效應力法計算壩坡穩定最小安全系數；庫水位降落期應分別采用有效力法和總應力法計算壩坡穩定最小安全系數。 計算成果見表 2。

表2該水庫壩坡穩定計算成果表

可知大壩上游壩坡抗滑穩定安全系數均滿足規范要求，下游壩坡抗滑穩定安全系數不滿足規范要求。

4 .2 .2大壩加固設計

為提高壩體、壩基防滲性能和降低壩體浸潤線，沿大壩迎水面增設粘土防滲斜墻。 新增粘土斜墻斷面根據大壩滲流和穩定試算結果并結合大壩壩頂結構改造綜合擬定。 斜墻外坡 1∶2．75，內坡為 1∶2．3。 在斜墻底部設置粘土截水齒槽，齒槽底寬 3．0 m，齒槽底高程 213．20m，同時保證能嵌入強風化下限 0．5 m，齒槽上、下游開挖邊坡均為 1∶1．0。上游坡壩坡表層松散土層呈階梯狀開挖至密實土層，外坡按 1∶2．75 的坡度整坡，內坡按 1∶2．3 控制，回填粘土，分層碾壓，粘土斜墻施工完驗收合格后，再在坡面鋪設 C15 砼預制塊護坡，砼預制塊下鋪設 0．15 m 厚砂礫石墊層，砼預制塊為邊長為 0．3 m 的正六邊形，厚0．10 m。下游坡按 1∶2．2 的坡度整坡后進行草皮護坡，并結合綠化、美化要求進行布置。壩頂路面采用泥結石路面，厚 20 cm，下鋪 20 cm厚砂墊層，壩頂面向下游傾斜，坡度為 1％。原排水體在大壩下游整坡培厚時已經被掩埋，目前下游壩腳處建有一漿砌石擋墻，排水反濾失效。 本次加固設計拆除下游擋土墻，新建排水棱體，棱體頂寬 1．5m，下游邊坡 1∶1．5，上游邊坡 1∶1．0，棱體設反濾層。

4 . 3引水系統加固設計

針對壩下涵管存在裂縫，漏水嚴重，危及壩體安全，及連接滾球的鋼絲繩生銹嚴重，起閉困難等問題，現擬將左側壩下涵管封堵，在右岸新建灌溉引水隧洞，進水口采用斜臥管控制放水，隧洞出口接渡槽引至排水渠，以解決壩下涵管的安全問題及水庫灌溉取水問題。

4 .3 .1洞線選擇

根據樞紐建筑物布置現狀，下游灌溉渠道位于大壩左側，但由于左岸地形地質條件不利于新建隧洞，且洞線較長，造價較高，故灌溉引水隧洞布置在大壩右岸，下穿溢洪道，出口接渡槽引至下游灌溉渠道。

4 .3 .2洞徑的選擇

根據施工方便需要，本次初擬隧洞為城門型，襯砌后寬×高為 1．0 m×1．5 m。4 .4 .3 進水口設計進水口位于大壩右岸的岸坡上，采用斜臥管進水口，斜臥管末端接消力箱。斜臥管采用 C20 砼結構，底坡 1∶2．0，斜臥管過流斷面：凈寬 1．2 m、高 0．4 m。 斜臥管放水孔通過開啟孔塞控制隧洞過流量，每排放水臺階布置兩個放水孔，孔徑為 0．2 m，放水臺階高 0．2 m。消力箱采用 C20 砼結構，長 6．0m，寬 2．8m，高 4．0m。

4 .3 .4隧洞結構設計灌溉引水

隧洞采用城門型斷面，總長 81 m。 隧洞采取全洞段進行襯砌支護。 全洞段為鋼筋砼襯砌，襯砌厚度為 0．3 m，襯砌砼等級 C20，隧洞開挖洞高 2．1 m，寬1．6 m，襯砌后：洞高 1．5 m，寬 1．0 m，底坡 i＝0．0237。

4 .3 .5 隧洞回填灌漿

回填灌漿孔排距 2．0 m，灌漿孔從預埋鋼管中鉆進，要求進入巖體 10 cm，每排斷面頂部布置 2 或 3 個灌漿孔，并按 30°或 45°交角徑向布置，排間呈梅花型布置，孔徑 50 mm。

4 .3 .6渡槽結構設計

新建渡槽長 24 m，槽身為 C25 砼矩形斷面，凈寬1．0 m，凈高 1．0 m，縱坡 i＝0．0237，槽身壁厚及底板厚度均為 0．1 m，支座處厚度為 0．2 m。

5.結語

通過分析該水庫該工程的病情所在，依據規范對大壩、溢洪道、引水系統等進行了加固處理。 對大壩進行超高計算選擇除險加固方案，對大壩壩坡穩定計算重新設計了上、下游壩坡，并對加固后的溢洪道進行泄流能力計算，復核了大壩的防洪標準。目前該工程加固已基本結束，至今運行良好，證明所采取的除險加固措施取得了較好效果。

參考文獻：

［1］ SL252－2000，水利水電工程等級劃分及洪水標準［S］．

第5篇：水利水電工程防洪標準范文

關鍵詞：大型水利工程；施工供電；計算方法

Abstract: Through a large reservoir of consolidation project in hebei province as an example, Detail of water conservancy engineering construction power supply capacity calculation method, And the two calculation methods of power supply construction results compare with the test data, Large-scale water conservancy projects construction is put forward the calculation method of the power supply capacity.

Key word:The large water conservancy project construction power supply; calculation method;

中圖分類號：TV文獻標識碼：A 文章編號：2095-2104（2013

1 工程概況

該水庫是以防洪為主，兼顧城市用水、灌溉、發電等綜合利用的大（Ⅰ）型水利樞紐工程，總庫容12.1億m3。樞紐主要建筑物由主壩、副壩、重力壩、正常溢洪道、非常溢洪道及電站組成。本次除險加固工程的主要內容為副壩利用混凝土防滲墻做垂直防滲，重力壩加固，原正常溢洪道加固，為達到防洪標準新增非常溢洪道一座。

2 施工供電容量計算

2.1 計算目的

分析整個工程的施工供電容量，為建設單位向有關部門申請施工用電提供科學合理的依據，為主體工程施工做好充分準備，為施工概算提供基礎數據。

2.2 計算原則

以詳細施工組織設計為前提,以施工總進度為依據，按施工高峰強度計算全部施工機械數量，最后計算總用電容量。

2.3 計算方法

目前常用兩種計算方法， “需要系數法”和“總同時系數法”。需要系數法為我國目前設計部門常用的計算方法，本文同時用兩種方法計算，并將計算結果與實測值對比。

2.2 計算依據

《水利水電建筑工程預算定額》（以下簡稱《定額》）；《水利水電施工組織設計規范》（以下簡稱《規范》）；《水利水電工程施工組織設計手冊》（以下簡稱《手冊》）第3卷、第4卷及有關《水利水電工程施工組織設計規范講義》（以下簡稱《規范講義》）；《工程機械使用手冊》（上、下冊）（以下簡稱《機械手冊》）。

2.3計算公式

2.3.1需要系數法

P＝K1 K2 K3（ΣKcPd＋ ΣKcPm＋ΣKcPn）（1）

式中 P為高峰負荷有有功功率（kW）；K1為未計及的用戶及施工中發生變化的余度系數，一般取1.1～1.2；K2為各用電設備組之間的用電同時系數，一般取0.6～0.8；K3為配電變壓器和配電線路的損耗補償系數，一般取1.06；Kc為需要系數，見表11-4-1(《手冊》)；Pd為各用電設備組的額定容量（kW）；Pm為室內照明負荷（kW），見表11-4-2（《手冊》）；Pn為室外照明負荷（kW），見表11-4-3（《手冊》p614）。

S =P/cosф （2）

式中 S為施工供電系統高峰負荷時的視在功率（kVA）；cosф為供電系統的平均功率因數，一般取0.85～0.90。

2.3.2總同時系數法

P =kΣPd

式中 k為總同時系數0.25～0.4，Pd為各用電設備組的額定容量（kW）。

3計算過程

3.1副壩及重力壩段用電計算

3.1.1沖擊鉆

3.1.1.1機械數量

依《定額》可知不同地層造孔工效，以造孔功效乘以相應工程量得所需臺班數如下：

砂壤土層：266617×0.2976=79345.22；

礫石層：22523×0.6667=15016.08；

卵石層：87925×0.7246=63710.46；

基巖造孔：6193×1.1364=7037.73；

搭接混凝土：51100×0.4926=25171.86；

合計：190281.35臺班。

按施工進度安排，實際施工月數為33.5個月。若每月有效工作天數按25天計，每天按3班連續施工，共需CZ-22型沖擊鉆為：

190281/33.5/25/3=75.7臺。

考慮1.2的施工高峰系數得出高峰機械數量為：

75.7×1.2=91臺。

為減少沖擊鉆數量，降低施工供電容量，建議采用“兩鉆一抓”的施工工藝。據中國水電基礎局有限公司的經驗數據：同是砂卵石地層該工藝比單純沖擊鉆快1倍。考慮抓斗的有效工作深度，再考慮施工水平的一般性， 可計入0.8的系數。現在造孔機械多為CZ-30型， 其工效約為CZ-22型的1.15倍。如今許多工程多用沖擊反循環鉆機，考慮現在技術較定額編制期的先進性，最后確定高峰期施工機械如下：

CZ-30型沖擊鉆 ：61臺。（CZ-22型亦可，數量可調，對計算電量無大影響）

沖擊反循環鉆機 ：5臺。

抓斗：5臺。

3.1.1.1額定總功率

CZ-30型沖擊鉆電機功率40kW。沖擊反循環鉆機的功率40kW，回收振動篩25kW， 抽砂泵40kW，合計105kW。液壓抓斗僅計入電焊機及照明用電20kW。額定總功率為：

61×40+5×105=2965kW。

3.1.2 其他機械設備用電計算

為節省篇幅，略去其他機械設備用電計算過程，其他機械設備用電計算詳見表1。

副壩及重力壩段其他機械設備用電計算表 表1

3.1.3 高峰期有功功率及視在功率

（1）需要系數法

P＝ 1.2×0.7×1.06×(2965×0.8+637×0.3+1880×0.8+1230×0.6+230×0.7+391×0.7+250×0.3+189×1+153.22×0.8)= 5009.7kW 。

S =P/cosф=5009.7/0.85=5893.8kVA

（2）總同時系數法

有功功率：P=2965+637+1880+1230+230+391+250+189+153=7925kW 。

總同時系數取值為0.25～0.4，本工程取0.3。

視在功率：S=7925×0.3/0.85=2797kVA 。

3.2新增非常溢洪道及正常溢洪道用電計算

為節約篇幅，略去計算過程，計算結果如下：

（1）需要系數法

P＝ 1.2×0.7×1.06×(390×0.65+220×0.65+293×0.6+360×0.3+30×0.75+172.5×1+70×0.8+100)=918.27kW

S＝P/cosф=918.27/0.85 =1080.32kVA

（2）總同時系數法

P＝390+220+293+360+30+172.5+70+100=1635kW。

S＝1635×0.3/0.85=577kVA。

4計算成果分析

計算成果分析表見表2

計算成果分析表 表1

本計算成果值偏少，此處借用方差分析方法來分析成果值如何采用。從均方差看，用電規模越大偏離越大。

按《規范》說明，“需要系數法為我國目前各設計部門對施工供電設計用電負荷常用的計算方法，但當資料不足時，尚可采用總同時系數法”。規范推薦的兩種計算方法應該差別不大，但是由上表可看出，兩種方法計算的結果差別很大，而且越是規模大用電設備多差別越明顯。

從以上的詳細計算過程可看出，兩種計算法的基礎數據是相同的，也就是說各種設備的有功功率都是用的相同值。不同點在于，兩種計算方法使用的相應系數不同。需要系數法包含四類系數：余度系數、用電同時系數、損耗補償系數和需要系數。總同時系數法僅有一個總同時系數（0.25～0.4）。從上表也可看出與方差分析成果吻合，即用電規模越大需要系數法“綜合系數”偏離也越大。此處的“綜合系數”是將需要系數法計算出的有功功率除以各用電設備的有功功率之和得出的。對比兩種算法的系數，即使將需要系數法中的余度系數、用電同時系數取到最小值，經過計算累積后的“綜合系數”仍然大于總同時系數法的最高值0.4，“綜合系數”分別為副壩0.58和0.51。

可見“綜合系數”的偏大是造成兩種算法結果不同的主要原因。另外，《手冊》中給出的余度系數、用電同時系數、需要系數來自于許多工程實踐的統計數據，因大型水利工程的復雜性，所以其取值區間一般較寬泛，有的最大值和最小值可相差1倍多。這也是使得需要系數法計算結果偏大的原因。

那么哪種算法更切合實際呢？我們根據實測數據再繼續分析。

5施工實際與設計對比

水庫除險加固工程施工期間，筆者多次到現場跟蹤調查實際用電負荷。因副壩防滲墻不僅面積大而且地層復雜、深度大，多次出現塌孔現象，這樣給緊張的施工進度要求帶來更大壓力。據調查施工高峰期沖擊鉆數量達115臺，此時供電部門實測的視在功率為2500kVA，與需要系數法計算的5893.8kVA出入較大，比總同時系數法計算的2797kVA略小。如果反算一下，副壩及重力壩段的總同時系為0.27。

正常溢洪道、新增非常溢洪道用電容量較小，施工期間用電平穩，但需要系數法的計算值也較實際偏大更多，總同時系數法較接近實際。

6結論與建議

從本工程實例可看出，對于用電設備多、施工場地分散的大型水利工程施工用電計算， “總同時系數法”較接近實際。本工程設計期間總同時系數取值仍然偏于保守，建議工程規模越大、用電設備類型和數量越多，總同時系數應取小值，反之取大值。另外，施工過程中，整個工地的功率因數不能低于0.85，若低于此值應增設無功補償設備，這樣既可使施工設備經濟運行，也減少對外部電網的沖擊。

參考文獻：

[1]水利電力部水利水電建設總局.《水利水電工程施工組織設計手冊》（第三卷）[K].北京：水利電力出版社,1987.

[2]水利電力部水利水電建設總局.《水利水電工程施工組織設計手冊》（第四卷）[K]. 北京：水利電力出版社,1997.

[3]SDJ338—89，水利水電工程施工組織設計規范（試行）[S].

[4]陳叔康.工程機械使用手冊（上、下）[K]. 北京：水利電力出版社,1982.

第6篇：水利水電工程防洪標準范文

關鍵詞：水利水電；樞紐工程；滲透；處理措施

水利水電工程在當前社會發展中應用日益廣泛，其在施工的過程中，各個施工工序的管理和控制要求是保證施工技術的主要影響和制約因素。這些工程的主要病險有：（1）防洪標準偏低，達不到現行有關規范，標準要求。（2）壩體、壩基多有滲漏、滲透破壞等。（3）工程建筑物老化失修。這些病險不僅造成水利水電樞紐工程不能正常運行，不能充分發揮其效益，而且還嚴重威脅到下游人民生命財產的安全，因此急需進行除險加固處理。病險水利水電樞紐工程最主要的病征是滲透問題，有地基（包括壩肩）滲透和壩體滲透。根據不同的壩型、壩基和病因情況，應采取不同的處理方法。常用的是防滲墻和灌漿。

一、防滲墻類型及其特點

防滲墻在當前水利水電工程施工的過程中是不可缺少的一部分，是保證施工質量和控制措施的關鍵因素和管理控制措施。防滲墻一般要求墻體厚度小、滲透系數低、柔性強、耐久性好及單位面積造價低。在當前混凝土技術措施和防滲施工措施和管理應用是當前建筑工程施工的主要應用和控制方法。防滲墻施工有多頭深層攪拌水泥土、鋸槽法、鏈斗法、薄型抓斗、射水法和倒掛井法等成墻工藝。

（一）多頭深層攪拌水泥土成墻工藝多頭深層攪拌樁機一次多頭鉆進，把水泥漿噴入土體并攪拌，使土體與水泥漿液混合固結成一組水泥土樁，樁與樁搭接形成水泥土防滲墻，目前最大成墻深度為22m，水泥土滲透系數0.3MPa.其優點是施工簡便、無泥漿污染、造價較低，適用于粘土、砂土、淤泥和砂礫層（砂礫直徑小于5cm）。實踐證明，多頭深層攪拌水泥土防滲墻防滲效果明顯，在地下防滲工程中質量可靠，投資最經濟、最有效，具有一定發展前景。

（二）鋸槽法成墻工藝在先導孔中，鋸槽機的刀桿以一定的傾角一邊作上下往復切割運動，一邊以0.8-1.5m/h的速度（根據地層狀況）向前移動開槽；被鋸切割下來的土體可由反循環或正循環方式的排渣系統排出槽外，并采用泥漿護壁。澆筑塑性混凝土，形成寬度為0.2-0.3m的防滲墻體。鋸槽機由行走底盤、動力及傳動系統、刀桿及支架加壓系統、排渣系統、起重設施及電氣控制系統組成；傳動方式有機械式與液壓式2種。以不同規格的刀桿進行組合，開槽寬度可達0.2-0.5m、深度達到40m.鋸槽法的優點是連續成槽、工效高、墻體連續、質量好，并且成墻深，適應于粘土、砂土和卵石粒徑小于100mm的砂礫石地層；還可以采用自凝灰漿、固化灰漿形成不同強度和抗滲指標的防滲墻。

（三）鏈斗法成墻工藝由鏈斗式開槽機排樁上的旋轉鏈斗取土，同時將斜放的排樁下放到成墻深度，開槽機前進開挖溝槽，并采用泥漿護壁，其澆筑混凝土方法類似鋸槽法。鏈斗式開槽機的開槽寬度為16-50cm，深度可達10-15m.適應于粘土、砂土和粒徑小于槽厚的、含量小于30%的砂礫石地層。

（四）薄型抓斗成墻工藝采用斗寬為0.3m的薄型抓斗挖土開槽，泥漿護壁，澆筑塑性混凝土或用自凝灰漿形成薄壁防滲墻，最大成墻深度可達40m.適用于粘土、砂土及卵石和砂礫的含量與粒徑在一定范圍內的土層。

（五）射水法成墻工藝射水法成墻設備主要由造孔機、混凝土攪拌機和澆筑機組成。利用造孔機成型器內的噴嘴，射出高速水流來切割土層，成型器上下運動切割修整孔壁，采用泥漿護壁，正循環或反循環出渣。槽孔形成后，澆筑水下混凝土或塑性混凝土，形成薄壁防滲墻。成墻厚度為0.22-0.45m，深度可達30m。成墻垂直精度可達1/300，適應于粘土、砂土和粒徑小于100mm的砂礫石地層。在1998年歷史罕見的特大洪水過后，在長江、贛江、鄱陽湖等國內重要堤防加固工程中，射水法得到廣泛采用，取得了較好的社會經濟效益。

二、灌漿類型及其特點

土石壩壩體、壩基防滲處理中灌漿方法主要有均質土壩及寬心墻壩的壩體劈裂灌漿、高壓噴射灌漿、壩基卵礫石層防滲帷幕灌漿等。

（一）土壩壩體劈裂灌漿土壩壩體劈裂式灌漿是運用壩體應力分布規律，用一定的灌漿壓力，將壩體沿壩軸線方向劈裂，同時灌注合適的泥漿，形成鉛直連續的防滲泥墻，從而堵塞漏洞、裂縫或切斷軟弱層，提高壩體的防滲能力，并通過漿、壩互壓和濕陷，使壩體內部應力重分布，提高壩體變形穩定性。針對裂縫的局部灌漿，在可能有裂縫的區域，均勻布置類似固結灌漿的灌漿孔群；對壩體施工質量差，甚至出現上下游貫通的橫縫，一般應做全線的劈裂灌漿。我國廣東省寶樹水庫用土壩壩體劈裂灌漿技術來解決土壩壩體的滲漏問題，結果表明灌漿后壩體密實度得到提高，滲透系數降低，背水坡濕潤滲水現象消失，壩體滲流量減少70%以上。

（二）高壓噴射灌漿高壓噴射灌漿防滲是借助于高壓水泥漿液射流沖擊破壞被灌地層結構，使水泥漿液與被灌地層土顆粒摻混，形成壁狀固結體而起防滲作用。根據被灌地層結構和防滲要求不同，又分為定噴、擺噴和旋噴。高壓噴射灌漿防滲處理的優點是：設備簡單、工效高、料源廣、造價低，搭接防滲的效果好。缺點是：機具較多、對地質條件的要求較高，控制不好易在較大（>200mm）顆粒背后形成漏噴現象。

（三）卵礫石層防滲帷幕灌漿卵礫石層的防滲帷幕灌漿大都采用粘土為主加少量水泥的混合漿液進行灌注，不同于在巖石中灌漿。卵礫石層灌漿難以形成自立的鉆孔，故常采用套閥式灌漿、循環鉆灌閥跟管灌漿、打管灌漿的方法。因受地質條件的限制，不能有效控制漿液的填充范圍，為達到相對較高的防滲標準，常需采用3排以上的灌漿孔。隨著防滲墻技術的日益成熟，目前較少采用該方法，僅用于當灌漿作為補充勘探的手段，同時兼顧防滲處理，可以更加準確地針對發生集中滲漏的地點，通過少量的灌漿使問題得到解決的情況下。

（四）控制性灌漿控制性灌漿是近年來提出的一種改進型灌漿工藝，是對傳統灌漿工藝的一種調整，通過控制漿液壓力和流量，在保證質量和效果的前提下，有效控制灌漿范圍，節約時間和投資。

第7篇：水利水電工程防洪標準范文

【關鍵詞】玉石公路橋至下大橋段；清灣江；河道整治

1.工程概況

清灣江玉石公路橋河道整治工程為清灣江下游玉石公路橋段。

清灣江發源于大容山山脈的蓮花頂，其主流流經大容山水庫、林垌村、六厚村、大里鎮、高山村后進入玉林市城區，在城區下游匯入南流江，流域總面積為298km2，企石陂壩址以上河段集雨面積206km2。本庫控制集雨面積為21.11km2，引水面積為64.2km2，是一座以發電為主，結合灌溉等綜合利用的中型水庫工程。蘇煙水庫控制集雨面積14.7km2，本庫多年平均來水量1470萬m3，總庫容1863萬m3，是一座以供水為主、結合灌溉等綜合利用的水庫。

清灣江玉石公路橋至新定村下橋之間河段兩岸為玉林規劃城區，兩岸目前主要為成片耕地及民房，由于現狀河道較窄，農田常年被淹，遇大洪水時房屋被淹。因此，清灣江玉石公路橋段應列進近期重點治理河段。

根據清灣江河道整治的近期與遠期規劃，以及玉林市城區開發的思路，結合河道左、右岸的地形地勢、河道情況修建清灣江干流防洪堤。

2.設計依據

2.1 設計基本資料

本工程設計所依據的基本資料主要有：

（1）基本地質參數：

墻背填土內摩擦角取φ=15°，凝聚力c=17kPa，濕容重取16.8kN/m3，飽和容重取19.9kN/m3，墻基置于中粗砂層，基底摩擦系數f=0.38，地基允許承載力[σ]=180kPa。

（2）清灣江流域20年一遇設計洪峰流量為926m3/s，企石陂20年一遇設計洪峰流量為693m3/s，玉石公路橋～下大橋段相應20年一遇設計洪水位72.55～71.75m。樁號6+550右岸處的周官垌支流20年一遇洪峰流量為3.9m3/s。

（3）地震設防烈度：工程區所在地區地震基本烈度為Ⅶ度，按《堤防工程設計規范》（GB50286-2013），本工程建筑物為IV級，需進行抗震設計。

2.2工程等別和建筑物級別

清灣江流域下游為玉林市玉州區城西街道范圍，根據國家《防洪標準》（GB50201-94），確定玉林城區為一般城鎮，城市級別屬于Ⅳ等，防洪標準為50～20年洪水標準；根據《南流江干流綜合利用及治理規劃報告》、《廣西玉林市清灣江流域防洪整治規劃》提出的南流江流域縣級城市防洪堤標準采用20年一遇設計洪水標準。故本次整治工程河道兩岸堤防按20年一遇設計洪水標準設防。

根據《堤防工程設計規范》（GB50286-2013），本工程主要建筑物級別為4級，次要及臨時建筑物等別為5級。

2.3設計控制標準

（1）防洪堤頂安全加高

根據《中小河流治理工程初步設計指導意見》，墻頂超高值不宜大于1.0m，清灣江整治河段的河面寬度約25m～40m，多年平均風速小，水域平均水深低，考慮到風壅增水高度及波浪爬高均較小，并結合玉林市城區河段堤防堤頂的安全超過，確定本次防洪堤頂高程為20年一遇的設計洪水位加安全超高1.0m。

（2）安全系數

根據《堤防工程設計規范》（GB50286―2013）規定，堤防工程級別為4級，土堤抗滑穩定安全系數正常運用條件應不小于1.15，非正常運用條件應不小于1.05；本工程護岸工程建筑物為4級建筑物。本工程擋墻抗滑穩定安全系數正常運用條件為巖基1.05，土基1.20，非常運用條件為巖基1.00，土基1.05；防洪墻抗傾穩定安全系數正常運用條件為1.45，非常運用條件為1.35。

3.防洪工程布置及設計

清灣江左岸規劃江邊大道離河岸邊約250m～400m，左岸的防洪堤與規劃路結合難度較大，根據擬定的行洪斷面要求，在左岸離河岸約50～70m處單獨布置防洪堤，堤防自上游玉石公路橋起，長2.12km，至新定村下大橋左岸結束，與“清灣江城西河道整治工程”左岸擬建堤防相接，可在下游形成封閉，左岸沿河岸設護岸擋墻，線路與左岸防洪堤一致，護岸長1.90km。

右岸已規劃有24m寬的江邊大道，離河岸邊約60～70m，現狀該處已建有一段長約300m，寬3.5m的砼公路，由于規劃的二環西路尚未建設，本次若在右岸新建堤防，不形成封閉，難以達到防洪效果，因此考慮由市政部門建設右岸江邊大道兼作防洪堤，本次不建右岸防洪堤，僅在右岸沿河岸建設護岸擋墻，擋墻自上游玉石公路橋起，至下大橋上游右岸止，護岸長1.96km。

3.1 堤防斷面設計

左岸堤頂總寬為4.5m，其中路面寬為3.5m，迎水側設綠化帶寬1.0m，堤頂路面采用C25砼路面，厚0.2m，路基鋪設0.2m厚砂碎石墊層，兩側設砼路緣石（規格600×400×150）。防洪堤迎水側坡比為1：1.75，坡面種植草皮防護，坡腳設置砼路緣石護腳。背水側坡比為1：1.5，坡面種植草皮防護，坡腳設置砼路緣石護腳。防洪堤堤頂公路每隔300m設置一個錯車道，錯車道路面寬度為7m，長20m。

3.2護岸斷面設計

清灣江兩岸在近河岸處設“擋墻+人行路”對岸坡進行防護。護岸擋墻采用C15埋石砼重力式擋墻，擋墻頂部高程按常年水位附近確定，為68.91m～68.52m，接近橋頭地形較高部位，則按5%坡度向上與橋頭連接。擋墻頂寬0.5m，背坡1：0.4，墻高2.5m～4.5m，其中基礎厚0.6～1.0m、底寬2.06m～2.70m。擋墻頂部設人行路，寬2.5m（含擋墻頂寬0.5m），面層鋪設透水紅磚，基礎鋪設0.1m厚C15砼墊層，人行路臨水側設置料石欄桿，背水側設置路緣石，路緣石高出地面0.15m，擋墻回填平臺以上按1：2.0削坡，坡面種植草皮防護。

結語

清灣江玉石公路橋段的建設能有效地根治洪水災害對兩岸農田、村莊、街道的威脅，確保人民的生命、財產安全，促進玉州區清灣江兩岸城區建設步伐，保證兩岸工礦企業以及未來規劃城區在發生洪災時免受洪水侵襲。工程建成后新定村下大橋與玉石公路橋之間形成完整的防洪體系，兩岸達到20年一遇的防洪標準，保護人口2.6萬人，保護城區面積4km2。工程的建設，對安定人民生活、保證正常的生產活動、創造良好的建設環境起到了積極作用，同時還可減輕或減免因洪水帶來的大量淤泥、垃圾等對街道的污染，由此產生的危害人類健康的疾病等。綜上所述，本項目是可行的。

參考文獻：

[1]《中華人民共和國水法》；

[2]《中華人民共和國防洪法》；

[3]《中華人民共和國河道管理條例》；

[4]《防洪標準》（GB50201―94）；

[5]《水利水電工程等級劃分及洪水標準》（SL252―2000）；

[6]《水利水電工程可行性研究報告編制規程》（SL 618-2013）；

[7]《堤防工程設計規范》（GB50286―2013）；

[8]《堤防工程管理設計規范》（SL171―96）；

第8篇：水利水電工程防洪標準范文

關鍵詞：水閘工程；施工技術；應用

水閘是具有擋水和泄水功能的低水頭水工建筑物，并主要由閘室、上游連接段和下游連接段組成，在水利水電工程中的應用十分廣泛。而水閘作為我國水利水電工程中的一個重要方面，對其的施工必須要有足夠的重視，并采取有效的技術做好施工，以保障水閘工程的施工質量。

1 工程概況

某水閘工程距離河口12km，流域總面積約2000km2。該水閘設計的防洪標準為百年一遇，排澇標準則為二十年一遇。設計時閘室底板厚度取為800mm，閘室總長為17m，總寬為16.2m，邊墩及中墩的厚度為1.1m，閘底檻高程-2.0m。水閘的閘室處于基巖上，采用固結灌漿的方式對基巖進行處理，確保其能夠滿足規范和設計的要求。進行水閘施工，采取的措施是圍堰圍護。在進行水閘施工圍堰圍護時，需要事先在水閘的圍區側留一定的巖坎。巖坎起到基礎圍堰的作用，同時也可以起到施工中臨時通行的作用。水閘閘室施工完成后，需要對巖坎進行挖除，為能有效地減少對已有建筑的影響，本工程結合以往的成功施工經驗，采取預裂爆破方法開挖巖坎。

2 施工工藝流程

在進行水閘施工時，應根據工程的具體特定設計要求選取合理的施工方案。本水閘施工時，考慮到閘室作為整體結構，首先進行排水部分的施工，然后進行基礎開挖，再進行消力池、上游鋪蓋、翼墻底板、閘底板的施工，最后進行閘室胸墻施工。本水閘工程的主要施工工藝流程，見圖1所示。

圖1 水閘工程的主要施工工藝流程

3 基礎的施工

（1）在基礎開挖之前，應對施工現場進行測量，符合要求之后才可開始進行基礎土方的開挖。水閘基坑的開挖，通常采用挖掘機倒退開挖的方式進行，在開挖過程中，通常需要在護坡和基底處預留50cm的保護層。在開挖閘室基坑時，應首先做好基坑排水，也可以利用基坑的集水坑和排水系統，加強基坑的排水效果。

（2）本水閘工程采用固結灌漿的方式對基礎進行處理，采用的材料主要為水泥，灌漿方法為孔內循環法。灌漿孔按照排距、孔距以及孔深要求呈梅花式布置。在灌漿施工之前，應進行壓水試驗。在灌漿施工過程中，應嚴格控制好灌漿壓力，同時做好施工現場的監管，防止灌漿施工過程中出現問題。本工程在進行閘墩立模，即開始進行固結灌漿，這樣可以節省施工工區。

4 水閘巖基的施工

在進行水閘基巖的開挖時，應根據巖基的厚度對工程開挖情況進行確定。在本工程中巖基的厚度較大，因此采用潛孔鉆進行自上而下的分層鉆孔。鉆孔施工應按照從上游至下游的順序進行。設計的邊坡采用光面爆破的方式進行處理，爆破施工在距離建基面50m處應停止，之后采用人工進行開挖。爆破材料多采用乳化炸藥。根據要求，在進行爆破施工時，應采取措施對周邊的建筑物進行保護，同時應確保有足夠的保護層厚度，這樣才能將爆破的影響限制在一定的范圍內。爆破施工應做好鉆孔和炸藥用量的控制，同時制定出科學合理的爆破方案，確保爆破施工安全。

5 水閘混凝土的施工

（1）閘底板、護坦、消力池的施工。閘底板、護坦、消力池的主要施工內容為混凝土澆筑。這三部分的混凝土施工是穿插在閘室部位施工工序中的。在施工前，應對開挖好的巖基進行清理，清理干凈之后才可進行閘底板混凝土的澆筑。混凝土的澆筑需要先進行支模，通常側模可以采用組合式鋼模，有時也可以搭配使用木模，同時還需要使用方木或者鋼管等進行加固處理。混凝土從攪拌系統中出料之后立即用工程車運輸到倉內，接著使用振搗器對混凝土進行振動，確保密實度能滿足要求。

（2）胸墻、閘墩的混凝土施工。在本水閘工程中，最關鍵的施工環節即為胸墻、閘墩的混凝土施工。在進行施工時，應確保混凝土的澆筑做到內部密實，同時外光也要符合一定的要求，混凝土施工過程中，應對這兩點特別加強重視。在混凝土的澆筑過程中，應專門安排技術人員對澆筑施工進行監管，及時將模板的內撐拆除，同時應仔細檢查鋼筋的位置擺放是否符合要求，對位置有偏差的鋼筋及時進行調整，防止鋼筋出現位置偏移問題。在進行胸墻混凝土澆筑時，應沿著高度方向分兩次進行澆筑。首先澆筑胸墻底部，然后再同時進行胸墻和檢修平臺的澆筑。為確保混凝土的施工質量，在施工之前，應對混凝土的材料進行細致的檢查，確保各個材料符合質量和設計要求。根據設計要求，閘墩應采用一次性立模施工的方式，這樣可以提高閘墩的外部美觀。閘墩定型模板采用的是特制大塊模板，圍檁采用的材料為型鋼，之后用拉螺栓進行加固處理。混凝土的澆筑采用分層施工的方式，通常一層的厚度應控制在2～3m之間。

（3）混凝土扭面翼墻的施工。翼墻模板是在工廠中進行加工制作的，應根據翼墻設計尺寸的要求進行大塊竹膠板的加工。之后將其運輸到施工現場進行拼裝，對于模板的接縫應進行處理，確保平順。在翼墻施工時，應做好形狀和墻厚的調整，同時做好加固處理，在澆筑翼墻混凝土時采取分層澆筑施工方式，控制每層混凝土澆筑厚度小于50cm，振搗采用的機械為插入式振動器和平板式振動器，平板式振動器主要是用于底板面層的振動。

（4）止水措施。在本水閘施工中，采用的止水措施主要為橡膠止水片。在進行止水施工時，為避免造成接頭過多浪費，采取整段的止水帶，同時焊接相鄰之間止水的接頭。值得注意的是，進行止水帶立模時，應當首先對其基礎采取加固處理，同時在混凝土的澆筑過程中，應有專人看管，防止止水帶的位置出現偏移。

（5）閘門的施工。本工程對閘門施工采取預制式，同時預埋各連接件，最后把閘門運輸到施工現場進行安裝。安裝施工前，應先對門槽進行細致的檢查，確保高程和中心線符合設計的要求。在進行各個部位安裝時，應采用測量儀器對其進行校正，符合要求之后，才可進行二期混凝土的澆筑。

（6）梁板柱和混凝土排架施工。對排架的模板施工采取鋼管作為支架形式，支架搭設完成后，對鋼模支座進行加固處理，然后再進行鋼模的立模。混凝土的制作應在附近的拌和站進行，拌和完成之后將其運輸到施工現場。混凝土的澆筑采用一次性澆筑成型的方式，最后采用振動器進行振動和密實。

6 結語

綜上所述，水閘作為我國水利水電建設中的重要組成部分，我們必須要重視對其的施工，并采取有效措施進行工程建設，以保障水閘工程的施工質量，從而為我國水利水電工程的建設規劃提供有力的幫助。

參考文獻

第9篇：水利水電工程防洪標準范文

【關鍵詞】穿河，大型工程，施工導流，方案優化。

一、引言

施工導流的方案的優劣，對工程能否順利施工，達到預期的目的有很大的關系，因此，施工導流方案應反映出適應施工條件的能力和滿足工程設計、施工進度及施工方法、施工場地布置以及工程造價要求的程度。

二、工程簡介

本工程案例為南水北調中線干渠穿越瀑河倒虹吸大型工程，該工程導流設計標準采用招標文件規定，設計洪水采用枯水期（9月1日～次年6月30日）5年一遇標準，確定導流設計流量為14.0m3/s，設計水位為54.01m。

度汛設計標準采用招標文件規定：20年一遇洪水，設計洪峰流量為1034m3/s，設計水位57.57m。

A河主河床寬30～50m，河床底高程52.8～54.2m，左岸一級階地高出河床2～3m，地面高程58.5～60.0m，二級階地前緣高出河床約3～5m，地面高程58.5～60.0m，呈陡坎狀，右岸廣泛分布黃土狀壤土，沖溝較為發育，溝寬一般15～35m，深2～5m，局部出現巖質孤丘。

三、導流施工總體規劃

本工程跨越2個汛期，為保證工程質量和安全，根據工程布置、地形、地貌和水文條件，采用分期施工導流方式，I期Ⅱ期選定枯水期施工、汛期停工撤場的施工方案。

第一個枯水期（2006年汛期前）進行出口側施工，由于本期施工段坐落于二級階地上，地面高程58.5～60.0m，高于枯水期5年一遇標準防洪設計水位（54.01m）4.49～5.99m，不需導流。

第二個枯水期（2006年汛后～2007年汛前）進行進口側施工，選定枯水期全斷面圍堰擋水斷流并開挖導流明渠進行導流施工，明渠位置見瀑河渠道倒虹吸施工平面布置圖，進口渠底高程為53m。明渠總長870m，渠底縱坡坡降采用i=1.5‰。

3.1導流明渠方案優化設計

3.1.1二期施工導流明渠斷面設計

（1）梯形斷面明渠水力最佳斷面水深計算

水力最佳斷面指斷面面積一定而通過流量最大的斷面。

最佳斷面水深 m'=2

Q――流量，取14.0m3/s；n――糙率；取0.03；m――邊坡系數，取1.5；i――渠底比降，設為1.5‰。

求得最佳斷面水深h0=2.2m

（2）梯形明渠水力最佳斷面計算

梯形明渠水力最佳斷面寬深比為：

求得梯形明渠水力最佳斷面底寬為b0=β*h0=1.33m

（3）梯形明渠實用斷面計算

為充分利用現場條件，降低工程造價，可對明渠斷面面積進行適當調整，當實際設計過水斷面較水力最佳斷面面積減小2%至增加4%時，導流流速在增加2%至減少4%范圍內，在此范圍內仍可認為基本符合水力最佳條件。

當流量Q、明渠底坡縱坡坡降i、糙率n及邊坡系數m為定值時，某一斷面與水力最佳斷面之間的關系為：

式中a――表示實用經濟斷面對水力最佳斷面偏離程度的系數，一般采用1.00～1.04；

h0、A0、R0、v0、――分別為最佳水力斷面的水深、過水斷面面積、水力半徑、流速；

h、A、R、v、――分別為實用斷面的水深、過水斷面面積、水力半徑、流速；

擬定a=1.00、1.01、1.02、1.03、1.04，根據以上公式分別求出五組h、b、v值如下：

根據上表繪制渠道水力參數底寬（m）、水深（m）、流速（m/s）與偏離系數a的關系曲線如下：

由于明渠布置在左岸二級階地上，主渠段需開挖深度為5m左右，如渠底太寬，開挖量較大，如渠底太窄，將造成水深加大，則會相應加大上游圍堰填筑方量，綜合考慮挖填方工程造價，并分析施工現場右側二級階地（或主河床右岸）高程為56.5m，考慮圍堰安全超高等因素，確定采用渠底寬度為4.5m，渠內正常水深為1.5m，渠水流速為0.97m/s。開挖工程量和圍堰填筑工程量都較低，渠內水流流速符合防沖要求。

3.1.2 明渠沖刷防護措施

分期導流的河水，從明渠入口起水流流速急劇增加，可能淘刷渠底及渠坡。經以上計算確定明渠通過設計洪水流量時水流流速為1.36m/s，利用現場基坑施工挖出的卵石（粒徑20～70mm）對渠底和渠坡進行防護，可抵抗流速為1.5m/s以上的流水沖刷。

3.2上下游圍堰及縱向圍堰

1、上游橫向段圍堰

上游壅高水深計算

緩坡明渠近似計算按淹沒寬頂堰公式

式中Z――上游壅高水深（m）； ――明渠進口流速系數，和進口條件有關，梯形斷面一般為0.8～0.85，此處取0.80；v――明渠進口斷面水流速，此處為1.36m/s；v0――原河道河水行近流速，根據招標文件提供條件可計算為v0=Q/A=14÷[（54.01-53）×40]=0.35m/s；g=9.8。求得上游壅高水深Z=0.14m。

2、下游橫向段圍堰

下游橫向段圍堰堰頂高程

按原河水水位54.01m加0.8m安全超高確定下游橫向段圍堰頂高程為54.81m，考慮堰體沉降裕度，實際采用堰頂高程為55m（低于主河床右側岸堤30cm）。

四、 結語

以上實例的施工導流方案優化設計過程可供平原地區中小型穿河（渠）建筑物施工導流施工提供參考。

參考文獻及標準：

[1]全國水利水電施工技術信息網，《水利水電工程施工手冊》，北京，中國電力出版社，2005.3