前言：一篇好文章的誕生，需要你不斷地搜集資料、整理思路，本站小編為你收集了豐富的滿堂紅腳手架主題范文，僅供參考，歡迎閱讀并收藏。
關鍵字：地鐵車站高支模施工技術
中圖分類號：U231文獻標識碼： A
1 工程概況
1.1工程簡介
廣州市軌道交通二、八號線延長線九標[石壁站]土建工程位于廣州市番禺區謝石公路南側。車站外包總長176.4米，車站總建筑面積8624.76 m2，車站主體結構設計為地下雙層島式車站，現澆鋼筋砼箱型及箱形框架結構，車站分為單跨、雙跨、多跨結構,跨度分別為17.1m、18.1m、21.6m、43.9m。車站負一層為站廳層，凈高4.8m；負二層為月臺層，凈高7.22m。
車站采用明挖順筑法施工，中板、頂板、側墻、立柱混凝土澆筑時采用滿堂紅腳手架做模板支撐。
2 支架及模板施工
2.1 模板、支架構件選用要求
本車站施工選用如下模板、支架構件材料：18mm厚膠合模板；φ48，t=3.5mm鋼管及配套頂托，φ16、φ14對拉螺桿，螺紋拉鉤及φ8鋼筋；100×100mm木枋；100×50×3mm方鋼，10mm厚鋼板及其他建筑材料。
所選用的的材料質量需符合現行國家標準規定。鋼管表面平直光滑，無裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃痕。鋼管上嚴禁打孔，鋼管在使用前先涂刷防銹漆。
扣件材質必須符合《鋼管腳手架扣件》（GB15831）規定：①新扣件具有生產許可證，法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。對扣件質量有懷疑時，按現行國家規定標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）規定抽樣檢測，不合格產品禁止使用。②舊扣件使用前，先進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓進行更換處理。③新、舊扣件均進行防繡處理。
2.2支架、模板施工
2.2.1 支架施工
中板、頂板支架采用φ48鋼管搭設滿堂紅腳手架,設剪刀撐和掃地撐加以固定。中板、頂板滿堂紅腳手架設置圖見圖1。
腳手架搭設參數:
中板:橫向1.2m，縱向0.9m，步距0.6m。
頂板：橫向0.75m，縱向0.75m，步距0.6m。
2.2.2 模板施工
2.2.2.1 墻模板
采用1.8cm厚膠合板,由于側墻均與中板或頂板一次性澆注,支撐采用滿堂紅腳手架施工,模板支撐系統事先進行受力檢算，確保支撐系統強度、剛度、穩定性滿足施工要求。先背豎帶再背橫帶，用10*10的方木，橫向間距0.6m，豎向間距0.45m。
在澆筑底板時，埋設地錨，間距為每米一個，用以頂住斜撐和墻模，并且可以拉住模板，以防上浮。
2.2.2.2 柱模板
模板采用1.8cm厚膠合板。先背橫向方木，間距0.3m，再背豎向鋼管拉桿鎖住，并用斜撐加以加固。
在柱模施工時，對柱腳邊不平整處，應用人工鑿除松動混凝土，柱模固定時，應對準下面控制線，上部拉線，進行水平垂直校正。
2.2.2.3 板模板施工
板使用大塊膠合板作模板，頂托上方先背縱向方木，然后再背橫向方木，間距0.3m，模板材料質量符合現行國家標準和規定，“2×4”木條作格柵，應相互錯開接頭，鋼管搭成滿堂排架。
2.2.2.4 施工縫模板的支設方法
施工縫是導致漏水的薄弱環節，必須仔細地施工，加強施工縫處混凝土的澆灌、振搗和養護，保證混凝土的密實，確保混凝土的自防水功能。本工程的施工縫有底板、中板上的豎向施工縫和板的橫向施工縫。根據設計要求，施工縫處采用快易收口網封堵，支設方便，并且可以有效地防止漏漿。施工縫處模板的支設見圖2。
2.2.2.5 支模質量要求
本工程采用泵送商品混凝土澆筑施工，對模板工程的施工質量尤其是防漏漿、防跑漿等提出了更高的要求；結合本工程的實際特點，為了確保工程創優，模板工程施工質量將按如下要求執行。
支模前應先根據設計圖紙彈出模板邊線及模板的控制線，墻面模板檢查和驗收通過這些相對應控制點的連線。模板的接縫和錯位不大于2.5mm。模板實測允許偏差見表1規定，其合格率嚴格控制在90%以上。
表1模板安裝允許偏差
2.2.2.6模板的拆除
模板的拆除, 側模應在能保證混凝土表面及棱角不受損壞時（大于1N/mm2 ）方可拆除。底模及其支架拆除，其混凝土的強度必須符合表2的規定。
表2 混凝土強度表
模板拆除的順序和方法, 應按照配模設計的規定進行, 遵循“后支先拆、先支后拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下”的原則。重大復雜的模板拆除應有拆模方案。拆模時, 嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。
為了嚴格掌握拆模時間，中板、頂板混凝土施工時，多做一組混凝土抗壓強度試件，根據試件的早期強度來確定拆模的具體時間。
拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該段模板全部拆除后，方準將模板、木方、支撐等運出堆放。拆下的模板等配件，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，按指定地點堆放。并做到及時清理、維修和涂刷脫模劑，以備待用。
2.2.3腳手架抗浮措施
本工程中側墻高度較高，在澆注時均產生相當的浮力。為阻止該浮力，基坑內的腳手架用φ8鋼筋與底板預留的φ16地錨錨固，地錨按縱向間距3000mm，橫向間距1600mm設置。
3 模板支撐系統穩定檢算
本方案是對標準段側墻及頂板模板方案進行檢算，按側墻厚度700mm、板厚度800mm，澆注高度7.0m來進行計算。
3.1模板與支架材料力學性能
各構件力學性能見表3、表4、表5。
表3木枋力學性能表
表418mm厚木模板材料力學性能表
表5扣件式鋼管支架材料力學性能表
3.2側墻支架設計、檢算
側墻采用1.8cm厚膠合板；在模板外側設間距300mm的100×100mm方木做為豎帶；豎帶外側設間距600mm的100×100mm方木做為橫帶；支撐系統采用Φ48，t=3.5mm滿堂紅鋼管腳手架，滿堂紅腳手架的立桿間距750×750mm，步距600mm，鋼管頂在橫帶外側；側墻澆筑高度按7.0m計算。
3.2.1 荷載計算
3.2.1.1采用內部振搗器，新澆砼作用于模板的最大側壓力采用以下兩種計算公式：
⑴公式一：F1=0.22γct0β1β2V1/2
F1-新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（kN/m2）；γc-混凝土的重力密度（kN/m3）；
t0-新澆混凝土的初凝時間（h），可用t=200/（T+15）計算；T -混凝土的溫度（℃）；
V -混凝土的澆灌速度（m/h）；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度（m）；
β1-外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取1.0；摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2；
β2-混凝土坍落度影響修正系數，當坍落度小于30mm時，取0.85；50-90mm時，取1.0；110-150mm時，取1.15。
則：F1=0.22γct0β1β2V1/2
=0.22×25×1.2×1.15×0.71/2×200/（25+15）
=31.8kN/m2
⑵公式二：F1=γcH
當砼澆筑高度H=7.0m時， F1=γcH=25×7.0=175.0kN/m2
按以上兩種方法計算，并取較小值，則F1=31.8kN/m2
3.2.1.2計算最大總側壓力
有效壓頭高度：h=F1/γc=31.8/25=1.3m， 振搗時的水平荷載 F2=4kN/m2
模板最大總側壓力為F總=k1F1+k2F2 式中權重系數k1取1.2, k2取1.4
F總=31.8×1.2+4×1.4=43.8kN/m2
3.2.2 模板受力檢算
3.2.2.1 計算模型與計算荷載
模板按三跨等跨連續梁板計算。計算跨度按豎帶作為支座，跨度為豎帶之間的間距，l取0.3m。
模板計算寬度取為1.0m，計算荷載q=43.8kN/m2×1.0m=43.8kN/m。
3.2.2.2 模板最大彎矩
模板的計算最大彎矩：M=Kmql2，式中彎矩系數Km取0.1，
則M=0.1×43.8×0.32=0.3942kN.m=394200N.mm
3.2.2.3 強度驗算
抗彎拉應力：σ=M/W，板的截面抵抗矩：W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3
則σ=M/W=394200/54000=7.3N/mm2，故：σ
3.2.2.4 剛度驗算
模板的撓度：ωA=Kωql4/(100EI)，
式中Kω取0.99，E取10000N/mm2,I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4，
則ωA=0.99×43.8×3004/（100×10000×486000）=0.72mm，
故：ωA
3.2.3 豎帶檢算
3.2.3.1計算模型與計算荷載
豎帶按三跨等跨連續梁計算。計算跨度按橫帶作為支座，跨度為橫帶之間的間距，l1取0.6m。計算寬度取0.3m：計算荷載q=43.8kN/m2×0.3m=13.14kN/m。
3.2.3.2豎帶最大彎矩計算
豎帶的計算最大彎矩：M=Kmql12，式中彎矩系數Km取0.1，
則M=0.1×13.14×0.62=0.473kN.m=473000N.mm。
3.2.3.3強度驗算
抗彎拉應力：σ=M/W，豎帶截面抵抗矩：W= bh2/6=100×1002/6=166666.7mm3
則σ=M/W=473000/166666.7=2.838N/mm2
故：σ
3.2.3.4剛度驗算
豎帶撓度：ωA=Kωql14/(100EI)，式中Kω取0.99，E取10000N/mm2，l1取0.6m，
I= bh3/12=100×1003/12=8333333.3mm4，
則ωA =0.99×13.14×6004/(100×10000×8333333.3)=0.202mm，
故：ωA
3.2.4 橫帶檢算
3.2.4.1計算模型與計算荷載
橫帶按三等跨連續梁計算。計算跨度按滿堂紅腳手架水平桿作為支座，跨度為滿堂紅腳手架的間距，l2取0.75m，計算寬度取0.6m。
3.2.4.2橫帶最大彎矩計算
橫帶的計算最大彎矩：M=Kmql22，式中彎矩系數Km取0.1，
則M=0.1×26.28×0.752=1.478kN.m=1478000N.mm。
3.2.4.3強度驗算
抗彎拉應力：σ=M/W，橫帶截面抵抗矩：W= bh2/6=100×1002/6=166666.7mm3，
則σ=M/W=1478000/166666.7=8.87N/mm2，
故：σ
3.2.4.4剛度驗算
橫帶撓度：ωA=Kωql24/(100EI)，式中Kω取0.99，E取10000N/mm2，l2取0.75m，
I= bh3/12=100×1003/12=8333333.3mm4
則ωA =0.99×26.28×7504/(100×10000×8333333.3)=0.99mm，
故：ωA
3.2.5 橫桿穩定性檢算
3.2.5.1 橫桿按兩端鉸接的軸心受壓構件計算，計算長度l取立桿橫向間距0.75m。
長細比λ=l/i=750/15.78=47.53
查表得軸心受壓桿件穩定系數φ=0.865，立桿軸心受壓軸向力限值：
[N]=φA[σ]=0.865×489×215=90941N=90.94kN
Nmax=19.71kN
3.2.5.2橫桿強度檢算
Nmax=19.71kN
經以上驗算可知，車站結構側墻模板與支架設計滿足要求。
3.3 頂板模板與支架設計、檢算
模板選用18mm厚木模板，采用φ48mm扣件式鋼管滿堂紅支架作為承載主體。
滿堂紅支架由立桿、大橫桿、小橫桿構成空間網格結構，立桿沿豎向、大橫桿沿橫向，小橫桿沿縱向布置。頂板施工時立桿做為主要的受壓承載桿件，小橫桿和大橫桿作為主要受剪桿件和連接桿件，小橫桿的橫向間距與立桿橫向間距一致，豎向間距與大橫桿一致；另外設置必要的剪刀撐和斜撐，以保證結構的穩定。頂板模板與支架施工設計參數見表6。
表6頂板模板與支架施工設計參數
3.3.1荷載計算
板的計算荷載包括鋼筋砼自重、模板自重、施工人員及設備荷載、振搗砼產生的荷載。計算時施工荷載按均布荷載考慮。
a.鋼筋砼自重：q1=k1γh，k1取1.2，q1= 1.2γh=1.2×25×0.8=24.0kN/m2，
b.模板自重：q2=k2×0.5，k2取1.2，q2=1.2×0.5=0.6kN/m2，
c.施工人員及設備荷載：q3=k3×2.5，k3取1.4，q3=1.4×2.5=3.5kN/m2，
d.振搗砼產生的荷載：q4=k4×2.0，k4取1.4，q4=1.4×2.0=2.8kN/m2，
模板及支架受力計算時荷載為：q=q1+q2+q3+q4=24.0+0.6+3.5+2.8=30.9kN/m2。
3.3.2 模板受力檢算
3.3.2.1計算模型與計算荷載
模板按三跨等跨連續梁板計算，計算跨度按第一層木枋作為支座，跨度為第一層兩木枋之間的間距，取0.3m。
模板按1m寬計算，板厚800mm時計算荷載q=30.9kN/m。
3.3.2.2模板最大彎矩計算
模板的計算最大彎矩：M=Kmql2，式中彎矩系數Km取0.1，
M=0.1×30.9×0.32=0.2376kN.m=278100N.mm。
3.3.2.3強度驗算
抗彎拉應力：σ=M/W，板的截面面積矩：W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3
σ=278100/54000=5.15N/mm2，
故：σ
3.3.2.4剛度驗算
板模板的撓度：ωA=Kωql4/(100EI)
式中Kω取0.99，E取10000N/mm2，I= bh3/12=1000×183/12=486000mm4
ωA = 0.99×30.9×3004/(100×10000×486000)=0.51mm
故：ωA
3.3.3 第一層木枋檢算
3.3.3.1計算模型與計算荷載
第一層木枋按三跨等跨連續梁計算。計算跨度按第二層木枋作為支座，跨度為第二層木枋之間的間距，l1取0.75m。
計算荷載q為: q=30.9kN/m2×0.3m=9.27N/m。
3.3.3.2第一層木枋最大彎矩計算
第一層木枋的計算最大彎矩：M=Kmql2，式中彎矩系數Km取0.1，
M=0.1×9.27×0.752=0.4455kN.m=521438N.mm。
3.3.3.3強度驗算
抗彎拉應力：σ=M/W，第一層木枋截面抵抗矩：W=bh2/6=100×1002/6=166666.7mm3，
σ=521438/166666.7=3.13/mm2，
故：σ
3.3.3.4剛度驗算
第一層木枋的撓度：ωA=Kωql14/(100EI)，
式中Kω取0.99，E取10000N/mm2，I= bh3/12=100×1003/12=8333333.3mm4，
ωA = 0.99×9.27×7504/(100×10000×8333333.3)=0.348mm，
故：ωA
3.3.4 第二層木枋檢算
3.3.4.1計算模型與計算荷載
第二層木枋按三跨等跨連續梁計算，計算跨度按腳手架作為支座，跨度為腳手架立桿之間的縱向間距。
計算荷載P為：P=9.27kN/m×0.75m=6.95kN
3.3.4.2第二層木枋最大彎矩計算
第二層木枋計算最大彎矩：M=KmPl22，式中Km為彎矩系數，l2取0.75m，Km=0.289，l=0.3m，
M=0.289×6.95×0.752=1.13kN.m=1130000N.mm。
3.3.4.3強度驗算
抗彎拉應力：σ=M/W，W=166666.7mm3，σ=1130000/166666.7=6.78N/mm2
故：σ
3.3.4.4剛度驗算
第二層木枋的撓度：ωA=KωPl23/(100EI)，式中撓度系數Kω取2.716，E取10000N/mm2，l2=0.75m，
ωA = 2.716×6950×7503/(100×10000×8333333.3)=0.96mm，
故：ωA
3.3.5 支架檢算
3.3.5.1支架的設計
第二層木枋下采用滿堂紅支架作為承載主體。支架采用φ48mm扣件式鋼管支架,間距為：縱向間距0.75m，橫向間距0.75m，橫桿每0.6m設置一層。
3.3.5.2計算荷載
將用于木枋上的線性均布荷載，最后簡化為每一根立柱上的集中荷載，
P1=30.9×0.75×0.75=17.38kN。
3.3.5.3單根壓桿的設計荷載計算
計算公式為：
式中：N—壓桿的設計荷載；
K2—考慮壓桿的平直度、銹蝕程度等因素影響的附加系數，K2取2；
fy—壓桿的設計強度，取170N/mm2; η—0.3（1/100i）2；其中i=15.78mm，
η=0.3（1/100×0.01578）2=0.12，
L0—壓桿的有效長度，L0=μL。μ按兩端鉸接取1，L=600mm，則L0 =600mm，
i—壓桿截面的回轉半徑；i=15.78mm， λ=L0/i—壓桿的長細比；λ=L0/i=600/15.78=38.03，
An—壓桿的凈截面面積，取489mm2，
σ—歐拉臨界應力σ=π2E/λ2(N/mm2)，
σ=π2×210000/572=1433.24N/mm2，
經計算單根壓桿的設計荷載N=36.65KN。
3.3.5.4計算模型
結合結構設計，具體到受力桿件和受力部位，再考慮到荷載的分布和作用形式，立桿按兩端鉸接的軸心受壓桿件計算，計算長度l為大橫桿步距h。同時立桿的軸心力計算值滿足鋼管支架允許荷載。所有豎向荷載均由立桿承受。
3.3.5.5立桿穩定性檢算
立桿按兩端鉸接的軸心受壓構件計算，計算長度l取橫桿豎向間距0.6m。
長細比λ=l/i=600/15.78=38.02
查表得軸心受壓桿件穩定系數φ=0.903，軸心受壓軸向力限值：
[N]=φA[σ]=0.903×489×215=94937N=95kN，
板厚為900mm時：Nmax=17.38kN
3.3.5.6立桿強度檢算
板厚為800mm時：Nmax=17.38kN
經以上驗算可知，車站結構頂板模板與支架設計滿足要求。
4 結束語
本文詳細介紹了地鐵車站滿堂紅腳手架搭設施工技術措施及中板、頂板、側墻模板施工技術措施。對側墻支撐系統（模板、豎帶方木、橫帶方木、橫向鋼管）及頂板支撐系統（模板、上下層方木、鋼管立桿）強度、剛度、穩定性進行了詳細的驗算。通過工程實例驗證，該高支模施工技術可靠、實用，穩定性好，能夠確保地鐵車站混凝土施工質量及施工安全。
參考文獻：
[1] GB50299-1999《地下鐵道工程施工及驗收規范》
[2] GB50204-2002《混凝土結構工程施工質量驗收規范》
[3] JGJ 130-2001《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》
關鍵詞：大跨度；井字梁；屋面；高支模
1、工程慨況
本工程為鄂爾多斯市母杜柴登煤礦副井井塔工程，建筑物平面尺寸為20m*22m，屋面高度為55.2m，地上共8層，主體為外筒內框結構，建筑層高不等，8層（絞車大廳）層高為14m，屋面為井字梁結構，井字梁截面尺寸為300×1200，梁間凈距2m～2.5m，縱向梁凈跨為20m，橫向凈跨為22m，模板支撐架高度為13.5m，屬高大模板支撐體系。
2、方案設計
當井字梁屋蓋結構施工時，8層樓板結構混凝土已經澆筑完畢25天以上，7層樓板結構砼已經澆筑完畢32天以上。按照目前平均20℃左右的氣溫，屆時7層樓板混凝土已經達到95%以上設計強度，因此以7層、8層結構層作為屋面大跨度井字梁承重架地基。考慮到屋蓋井字梁截面大、間距密、跨度大、單層高等施工難度，結合以往經驗，梁板面層模板安裝采用優質多層板進行施工，其厚度為15mm，規格尺寸為1220mm×2440mm，多層板要保證質量，面板的周轉次數不得超過3次；背楞和加強方木采用40mm×80mm和100mm×100mm方木，方木表面不得有裂紋，且截面尺寸小于40mm×80mm和100mm×100mm的木方不得用于工程施工中；板底采用40 mm×80mm方木，間距200mm，梁底采用100mm×100mm方木，間距100mm；梁底采用步步緊進行加固，其間距為400mm，梁側采用兩道對拉螺栓進行加固，其對拉螺栓的直徑為12mm，下部對拉螺栓距梁底為300mm，上部對拉距梁底為800m；構面木模板體系。扣件式落地鋼管排架滿堂支撐體系采用Φ48×3.5鋼管，組合傳遞上部荷載的高支模專項施工方案。根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ 130-2001），對滿堂排架支撐設計及荷載的取值組合進行計算，著重對架體的穩定性驗算，該專項方案經過專家組審議通過、總監理工程師批準后實施。
3、施工工藝
3.1、施工順序
加固處理高支撐架地基―根據立桿位置鋪設腳手板―擺放橫向掃地桿―立桿與橫向掃地桿連接―搭設縱向掃地桿―隨施工層按設計步距搭設立桿及繃向水平桿―縱橫向水平桿與框架柱或墻加固連接―安裝水平及豎向鋼管剪刀撐―校正最上一步縱橫向水平桿及標高―梁底支撐增加加強扣件―鋪設梁底模板―校正標高―井字梁鋼筋綁扎―梁側模安裝及加固―樓板模板及樓板鋼筋施工――檢查驗收―澆筑梁板砼
3.2支撐體系及基礎加固方法
由于屋面井字梁結構澆筑砼時，支撐架地基層（8層絞車大廳）砼強度沒有完全達到設計要求，因此6層、7層腳手架不得拆除，作為井字梁支撐架地基的加強。
施工方法：
（1）井字梁支撐系統采用滿堂紅鋼管腳手架，所采用鋼管為Φ48*3.5規格，支撐高度為13m。其中梁兩側立桿間距1000mm，沿梁方向立桿間距為500mm，且梁中心線位置應加設一排立桿，間距為600mm。板周邊的立桿間距為600mm，所有立桿應采用縱橫水平桿連接成整體，水平桿步距為1.2m。其中最下端掃地桿距地200mm，最上端水平桿距立桿端頭300mm。為提高滿堂紅腳手架的整體性，搭設時應隨時搭設剪刀撐，剪刀撐布設位置為架體四角及外側。構造要求具體見計算書。
（2）增加柱節點鋼管支撐數量，即在8層結構面四大角柱點位置布設12Φ48*3.5mm鋼管支撐，同時梁底采用雙卡扣，以便增加抗摩擦力量，將井字梁大部分荷載通過鋼管傳遞到8層混凝土框架柱上。鋼管搭設時，應保證柱節點垂直度不得大于20mm，且柱節點鋼管應與滿堂紅腳手架連接成整體，以保證滿堂紅腳手架的整體剛度。
（3）因8層絞車大廳有吊裝洞口，為了減少架體搭設量，在吊裝洞口上橫跨56#工字鋼，作為支撐架的地基，工字鋼間距同此部位架體立桿的排距。擺放好工字鋼后，在工字鋼垂直方向通長焊接12#槽鋼，間距3m，防止工字鋼移動或傾倒。架體立桿坐在工字鋼上，立桿腳部在工字鋼上焊接200mm高的鋼筋頭，將架管套在鋼筋頭上，防止滑移。
3.3、滿堂排架支撐架搭設
按照井字梁平面布置尺寸及梁板底標高，制定出滿堂排架立桿間距及水平桿步距，梁板總體排距縱橫立桿間距為1100mm，井字梁部位立桿間距為500mm，水平鋼管豎向步距為1.5m，在梁下第一道水平桿、中間水平桿及底部掃地桿處各設置45°水平剪刀撐，沿井字梁十字交叉中間位置及架體外邊緣設置豎向剪刀撐，沿架體周邊與建筑物設置連墻點，架體與建筑物可靠連接。
3.4、模板制作
1、模板自行加工，加工模板的工作面必須平整和有足夠的強度。新木方必須經過壓刨、刨平，方可用于加工。模板接縫采用對接拼縫，在接縫處必須附加一根40×80木方。
2、模板的配置、加工、堆放、維護在施工現場進行，所以現場設置封閉式木模加工棚、模板堆放區（模板堆放區必須滿足相關消防要求，電源從臨近配電箱引出）及架管扣件堆放區。
3、模板加工完畢應首先照模板配板圖尺寸拼裝成整體，拼裝好模板要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用部位是否完全一致，比如：模板標號：KL8-2（300×8400），表示框架梁8第2套模板，模板寬為300mm，模板長為8400mm。經檢查合格后方可運至堆放區存放。
4、木模堆放區四周設2米高防護架，所有堆放區鋼管均刷紅、白漆，并在內側滿掛密目安全網。地面用C15混凝土（厚50mm）硬化，平整度要好。每個堆放區位置設2個出入口，左、右兩側各設一標識牌，標明模板適用范圍、吊運保養方法、使用安全、質量等施工中注意點。每個堆放位置設一工具架，用于放置自制角尺、拖布（用于模板清理）、清洗桶、工具柄、鐵鏟子、掃帚（用于掃除積水等）等維護、保養用具。
5、拆模后及時清理浮漿，用偏鏟鏟除雜質再用海綿涂刷脫模劑，并對模板進行外觀檢查，對表面破損、邊角損壞的模板進行修補或裁邊處理，及時涂刷封邊膠。
6、對處理好的模板應擺放好并放入木模堆放區，設專人負責模板堆放和標識工作，模板堆放應分規格、分類型集中堆放。模板用紅漆在背面標注其編號。模板堆放必須在其下部墊三根枕木，以保證底層模板離地200以上距離，堆放高度≤1.5m。重疊放置時要在層間放置墊木，墊木用通長40×80木方，在模板距兩端1/6長度處墊起，模板與墊木上下齊平。模板在雨天氣應用塑料布遮蓋。
7、用塔吊運至安裝部位，模板吊鉤設置在距兩端1/6處，吊運前檢查模板的幾何尺寸、脫模劑涂刷等情況，核準其編號與安裝部位是否吻合。
3.5模板安裝
1、梁底模板安裝
1）工藝流程：在墻上彈梁中線搭設梁底架子鋪設主龍骨主龍骨調整水平安裝次龍骨并核查水平安裝梁底模板拉通線檢查梁底順直。
2）在墻子混凝土上彈出梁的軸線、梁位置線及梁板水平線，并復核。
3）從邊跨一側開始搭設梁底架子，頂部加可調U型托，底部下鋪40×80的木方。上下層立桿保證在同一位置對齊。
4）先安裝主龍骨，調節支柱U型托高度，將主龍骨找平，本工程井字梁跨度為20m，梁底按梁跨的3‰起拱。
5）安裝主次梁底模板：每跨梁底模板分成三段，在交接處粘貼海綿條保證模板支設的嚴密性，防止漏漿。
2、梁側模板安裝
1）工藝流程：梁鋼筋驗收梁底模板側邊貼海綿條安裝梁側模板安裝上下口背楞、斜楞及腰楞和對拉螺栓復核梁模尺寸、位置
2）梁側模在一跨內配置多塊木方，間距不得大于400mm，接縫處應貼海綿條。
3）梁側模就位后應先用木楔子將模板下口主背楞與梁底主龍骨上的木方楔緊，使梁側模與梁底模接縫緊密。
4）梁側模支好后應在梁內加與梁同寬的頂棍，以防止在鋪頂板模板時變形。
3、頂板模板安裝
1）工藝流程：梁側模驗收鋪頂板主龍骨主龍骨找平鋪頂板次龍骨次龍骨找平鋪頂板面板復核頂板尺寸、標高清理梁板模內雜物辦預檢。
2）頂板模板拼縫采用硬拼法，因此在裁板時每邊應大出2mm，用刨子找直后再刷封邊漆，安裝完畢后用透明膠黏貼。
3）每塊模板均應方正，并應使模板接縫在一條直線上。
4）平板鋪完后，用水準儀測量模板標高，進行校正，并用靠尺塞尺檢查平整度和拼縫寬度。
5）將模板上雜物清理干凈，辦預檢。
3.6模板拆除
1）拆除支架部分水平拉桿和水平桿再拆除梁連接件及側板，下調樓板模板支柱頂翼托螺旋100mm左右，使模板下降。分段分片拆除樓板模板、背楞及支柱，最后拆除梁底模板及支撐系統。
2）在拆除頂板、梁的過程中應注意輕拿輕放，保護下部柱表面不被模板碰壞。拆下的模板架料及時組織人員清出現場，修整清理后統一分規格堆放。
3）模板拆除的時間要求：本工程井字梁跨度大于8m，達到20m，故模板的拆除應待混凝土試塊常規養護達到設計混凝土強度標準值的100%時（28天后）方可拆除底模。
4、安全技術措施
4.1、架子工持證上崗，定期檢查身體情況患病或不適于高處作業人員不得安排從事架子作業。
4.2、搭設腳手架人員必須正確使用安全防護用品，戴安全帽，系安全帶，穿防滑軟底鞋。
4.3、腳手架構配件質量與搭設質量，經檢查驗收合格后方可使用。
4.4、當有六級及六級以上大風、大霧、大雨等天氣時，應停止露天腳手架搭設與拆除作業，風、雨后應及時對架體進行全面檢查，發現傾斜、下沉、脫扣、崩扣現象必須及時處理經驗收合格后方可使用。
4.5、腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點外的縱橫向方平桿及連墻件。
4.6、在腳手架上進行電氣焊作業時，必須有防火、防觸電措施和專人看守。
4.7、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。
4.8、不得將模板支架、纜風繩、泵送砼和砂漿輸送管等固定在模板支撐腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。
4.9、架子組裝、拆除作業必須3人以上配合操作，按照程序進行搭設、拆除作業，嚴禁擅自拆卸任何固定扣件、桿件和連墻桿。
4.10、作業中嚴格執行施工方案和技術交底，分工明確，聽從指揮，協調配合。
4.11、嚴禁在架體上打鬧、休息，嚴禁酒后作業，作業時精力集中，團結合作，互相呼應，統一指揮。工具和用具隨手放入工具包內，以免落下傷人。
4.12、腳手架每搭設一定高度，縱向剪刀撐和水平剪刀撐必須跟上。局部絞車大梁及電機梁必須采取立桿加密措施，立桿加密距離控制在500mm左右，并且立桿橫距方向上必須在大梁底部設置3～4排道承重立桿。
4.13、模板高支撐架搭設前立桿底部應設置墊木，增加立桿根部受力面積，避免對樓板發生沖切破壞。嚴格控制腳手架不必要的荷載，模板材料不用時必須及時吊走。混凝土澆筑時應分層澆筑，并應對稱均衡澆筑。
4.14、下層主梁澆筑完成后，應將腳手架在樓層處、窗洞口處、及中柱上加設桿件對架體的軸向力進行卸載，分擔一部分力量到已施工完成的樓層。
一、工程概況：
智慧廣場A、B幢中部位置屋面梁板（結構高度99.75m）結構外懸挑，約500m2，其中1-5軸/D、1-5軸/F軸部位外挑寬度為1400～3500mm；7-12軸/A軸、7-12軸/E軸部位外挑寬度為2000～4500mm。支模高度8.5 m。主要梁截面尺寸為：400 mm×650 mm，200 mm×850 mm，200 mm×1450 mm，150 mm×1400 mm，板厚100 mm。
二、方案比選
對于該部位結構施工的模板體系，傳統的做法是，從地下室頂板開始，采用鋼管扣件式滿堂紅腳手架，通過計算確定立桿、橫桿、主楞、次楞等各項參數，搭設至施工樓層，通過相應措施保證架體的穩定性和安全性。
但由于：1、該作業面在的屋面向外懸挑最大為4450 mm，并且為弧形，考慮到支模及外架的施工，需懸挑4800 mm；
2、施工作業面離地面太高，在標高為99.75m進行高空作業，存在很大的安全隱患；
3、采用傳統做法，占用大量的周轉材料，同時外墻腳手架已經搭設完成，再重新搭設滿堂紅腳手架，將影響玻璃幕墻的施工，延誤了施工工期。
因此，搭設落地支撐架體不切實際。故計劃從第21層（91.15m）外懸挑工字鋼作為支撐架體的基礎，模板支撐體系由：工字鋼I40號，懸挑長度4.8m（或I32號，懸挑長度3.9m）（28號，懸挑長度3m）+ ?4.8×3.5鋼管 + 50×100枋木 + 18mm厚模板組成。
三、 架體設計
1 、構造措施
懸挑部位腳手架立桿支撐在40#（或32#、或28#）工字鋼上，工字鋼放置在21樓面上，并采用兩道高拉強度為Φ15.5mm，1700Mpa（6×19+1）的光面鋼絲繩斜拉斜拉于22層邊梁上，最大懸挑長度為4.8m， 水平間距600-1100mm，按砼梁截面寬度及各跨度尺寸布置。
在樓板上預埋3道≥∮20的卡箍固定，鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30d且不小于30cm以上錨固長度，與工字鋼焊接錨固。
鋼絲繩吊環及水平鋼梁與樓板壓點錨固卡箍均用≥∮20圓鋼制作。
工字鋼在樓面擱置長度應大于外懸挑長度的1倍，外懸挑長度為4.8m區域，選用定尺12m長整條40#工字鋼，以提高在樓面的錨固長度和工字鋼的剛度。
2、斜撐：在21層、22層分別對應鋼梁位置從樓面伸出斜撐，使支架局部形成格構式支撐體系，增加支架的整體穩定性。
3、接結：21層至屋面支模高度有8.5m，飄板架體均需與21層、22層樓面架體通過水平拉結桿件連接在一起，且通過鋼管與21層柱連接，使支撐體系在與完成的結構形成可靠連接。
4、聯梁：為增強懸挑鋼梁整體穩定性，在懸挑鋼梁外伸挑3.8m處，在工字鋼梁上焊接角鋼L70×7，形成聯梁。
四、架體施工
1、預埋錨固卡環時，必須按要求準確定位。用塔吊配合將鋼梁插入卡環內，四周塞緊后用鋼筋條將鋼梁焊死在錨固卡環內（或與預埋鋼板焊接），防止鋼梁移位。當22層樓板砼澆筑達到砼強度后，拉鋼絲繩，用Φ22花藍螺栓收緊鋼絲繩，確保鋼絲繩均勻受力。
2、鋼管支架
模板支撐搭設方法：采用∮48×3.5鋼管扣件搭設，支模高度4.3-8.5m，步距1500，板下及400寬的梁下立桿均用可調支撐托，小梁兩側立桿上擱置梁底木方的鋼管主楞下面應用雙扣件。18厚膠合板，次楞50×100方木。梁下木方平行懸挑梁截面布置，間距250。
梁下立桿：平行懸挑梁截面方向間距為600-800，沿懸挑梁長度方向間距為900。
板下立桿布置：平行懸挑梁截面方向間距同工字鋼水平間距，600-1100，沿懸挑梁長度間距為900。
3、先搭設樓面部位的腳手架，后搭設飄板部位腳手架，且樓面對應部位的腳手架立桿要立在工字鋼上，增加工字鋼在樓面部位的向下壓力。
4、懸挑板位置的立桿搭設要先搭靠樓面的兩排，作為22樓面施工的外架，待22層砼澆筑完成后，才從里到外搭設其它的立桿。每根立桿立起第一層后，馬上拉水平桿，作封閉，且模板封閉層也要從里到外隨每根立桿向外推進。
5、在屋面設預留洞口，作拆除鋼梁起吊用，待工字鋼通過塔吊吊走后，才施工預留洞砼板。鋼梁拆除時，在21層待所有模板支架及支撐拆除清理后，用人工把鋼梁全部拖進樓面后，通過屋面預留口用塔吊吊出，放到地面。拆除人員臨近結構邊沿時，必須佩帶安全帶，嚴禁生拉硬拽。嚴禁先切割卡環，待工字鋼拖入樓層內確保穩定后在割除卡環。
6、屋面非懸挑部位的樓面架體立桿搭設在懸挑鋼梁樓面錨固端的上面，使得非懸挑部位的樓面荷載壓在工字鋼梁錨固端，增加懸挑鋼梁錨固端向下的壓力。
7、由于邊梁錨固壓力大，在邊梁位置回頂五層（16層樓板至21層板底），間距與工字鋼梁相同。
8、鋼管支撐架底部的掃地桿須與工字鋼盡量靠近，與立桿扣件相互連接，作為懸挑工字鋼水平系桿，確保平臺整體穩定。
五、4.8米懸挑鋼梁計算
六、安全措施：
1、因在21層懸挑工字鋼，外腳手搭設至21樓樓面1.2米高作臨邊防護。屋面層混凝土強度達到要求，拆除工字鋼及以上滿堂架體后，搭設至21層的外腳手架再往上搭設至屋面板底，作為砌體等裝修防護。
2、為保證施工時操作人員的的安全，工字鋼就位后，懸挑工字梁上應先鋪木方次楞，然后滿鋪膠合板，保證鋪設嚴密，固定可靠，發防物體掉落和臺風吹覆。
3、高支模搭設施工過程中嚴禁集中超負荷堆放鋼筋、機械設備及其他材料，并防止物體墜落。
4、支撐架外排應另增設單排防護架，與內排架體扣件相連，上部超出工作面一步架。
5、封口梁分兩次澆筑的間隔時間在一周以上。
6、大梁砼澆筑時要嚴格控制澆筑進度不得過快，應分層（400mm）澆筑，混凝土不得堆放過高過于集中，要及時將其拔開，使砼荷載能均勻分布。
七、高支撐變形監測
監測內容和監測要求
（1）監測項目：鋼梁變形，支架沉降、位移和變形。
（2）測點布設：沿架體縱向每3m布設一個監測剖面，每個監測剖面布設2個支架水平位移監測點、3個支架沉降觀測點。監測儀器精度應滿足現場監測要求。
（3）監測頻率：
模板支撐體系在搭設完成后，模板鋪設完成，鋼筋安裝完成，混凝土澆注前分別監測一次；在澆筑混凝土過程中實施實時監測，監測頻率20～30分鐘一次。
八、結語
關鍵詞：高速鐵路 高大模板支撐體系 技術 應用
中圖分類號：U238 文獻標識碼：A
一、京滬高速鐵路線下站站房綜合樓工程概述
京滬高速鐵路線下站站房綜合樓工程,建筑面積為3999㎡。本站為客運站，由站房、雨篷兩部分組成。站房部分采用線下橋式站型設計，客流流線采用下進下出方式。結構型式為現澆混凝土框架結構，結構層高為12.695m、2.540m。最大頂板厚度為500mm，框架梁最大截面為800mm×2400mm，框架柱的最大截面為1300×1600mm。
相關剖面圖：
二、高大模板支撐體系施工技術與實際措施
1、支撐體系材料與規格
材料要求扣件連接作用在螺栓擰緊扭力達到65N/m時，不得發生破壞，符合節點剛性（半剛性）要求。立桿滿足材料外觀質量要求，不得有鉆孔和裂紋，符合彈性應變曲線變化要求。組織進場材料合格檢查，不滿足要求的材料予以退場。
2、高大模板支撐體系工藝流程
（1）工藝流程：清理作業面測量放線擺放墊木放置底托支設掃地桿、橫桿搭設剪刀撐安放可調頂托擱置主龍骨鋪設次龍骨。整個施工過程中，線下站房鋼筋混凝土結構采用流水段施工和搭設模板支撐體系，沿道路線方向劃分流水段，按設計圖紙要求設置后澆帶。
（2）地基與基礎施工做法。在樁與承臺的基礎上面，對承臺梁與地梁采用磚模施工，磚模施工找平控制容易，基礎與房心施工回填便捷迅速。本工程滿堂紅腳手架支撐體系均用2:8灰土夯實，厚度在1500mm左右，基礎做C20混凝土墊層，厚度100mm，在墊層上進行搭設，分層夯實至設計標高，夯實系數λc≥0.94。搭設腳手架時，立桿采用可調底托，下墊設墊板。
（3）定位測量與搭設要求。根據滿堂紅腳手架立桿布置，量出立桿距墻或梁距離（有剪力墻處應距墻邊距離小于200mm，無剪力墻處應為距梁邊小于200mm）及立桿橫距、縱距，并用紅漆標記，從而保證上下層立桿中心在同一條垂直線上，以保證上部荷載沿立桿傳遞，避免局部荷載過大。搭設至標高后，調節頂托的高度，安放主龍骨和次龍骨，支設梁板的模板。
（4）剪刀撐搭設要求。本工程所有頂板碗扣支撐腳手架支撐架四周從底到頂連續設置豎向剪刀撐，中間縱、橫向由底至頂連續設置豎向剪刀撐，中間水平剪刀撐，本工程按照柱網設置豎向、水平剪刀撐，梁下設置兩道，板下設置3道，斜桿與地面夾角為45°～60°之間，剪刀撐的接頭采用搭接接頭，搭接長度不得小于1米，并使用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不得少于100mm；剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。
（5）連墻件設置。由于頂板腳手架搭設高度較高，為避免在混凝土澆筑過程中的不確定因素對架體產生的側壓力，導致架體變形、失穩，腳手架與框架柱之間設置水平拉接，水平拉接點垂直距離為2.4m，水平距離為軸距尺寸。
（6）鋼筋混凝土工程。線下站房鋼筋混凝土結構，考慮通車后的行車影響和應力需要，對梁、板采用后張法預應力，專業內容部分不在此贅述。混凝土施工過程中，留置振搗口，對預應力波紋管和預埋件予以規避和保護。澆注大梁的混凝土，施工縫留置在梁頭1/3處以內，振搗棒快插慢拔，加上平板振搗器拖拽，將混凝土振搗密實，嚴格控制混凝土的澆注傾卸高度。
(7)腳手架控制與拆除。按照劃分的流水段施工，混凝土施工前利用樁基檢測的試塊完成架體試壓實驗，確保整體穩定可靠。對通過試壓的大梁模板，在鋼筋標上定位標記，控制模板支撐體系中大梁的位置變化。通過試壓后的模板，可以考慮增加大梁的支撐設置，將不利的集中荷載進行均布，減小應力的不利變化。
3、模板支撐體系的過程控制
（1）檢查驗收與使用規范
腳手架、模板支架搭設完成后。在每個流水段設置一條檢查通道，具置視現場情況確定。由項目負責人組織技術、安全、質檢人員，對每個流水段進行分段試壓試驗和流水驗收。驗收合格后，報請監理單位現場驗收合格、簽字后，方可投入使用。
（2）腳手架監測
現場負責人不定期組織人員對腳手架進行檢查。檢測監控由項目部安全部專門人員負責，每天對腳手架進行檢查，要求做好監測監控的日志。測量定位后，測量員在架體和框架柱上留好標記，定期與安全部門復查架體。對安全防護是否到位、是否超載、基礎是否出現沉降、扣件、螺栓是否松動等內容進行檢查，并形成記錄。
（3）安全應急措施
為了控制安全方面可能發生的意外事故，應該有項目部制定的安全應急反應預案和應急措施小組，出現問題立即啟動。
該工程模板支撐體系的危險因素進行分析，確定危險源有高處墜落、物體打擊、坍塌三種。組織崗前教育，必須對操作人員進行技術交底和安全交底，明確安全操作注意事項，避免違章作業。
三、高大模板支撐體系技術的應用
1、高大模板支撐體系技術分析與計算
1.1梁下支撐體系
（1）粱下支撐體系技術分析
1)本工程所有梁模板均采用18mm厚多層板，背部釘50×100mm的木龍骨，主龍骨采用100mm×100mm的木方做主龍骨。梁側模采用Φ48、壁厚3.5mm的鋼管固定,沿梁高每600mm加設一道穿墻螺栓,螺栓采用Φ16，兩側用支頂保證梁的垂直。
2)豎向支撐采用碗扣架支撐。300×800mm梁支撐做法，梁下沿梁長度方向立桿間距為600，橫向居中回頂1根立桿，橫向雙向間距600mm，水平桿步距1200mm。800×2400mm梁支撐做法，梁下沿梁長度方向立桿間距為600mm，橫向間距為300mm,水平桿步距為1200mm.400×1300mm梁下沿梁長度方向立桿間距為600mm，橫向間距為300mm，水平桿布距1200mm。
3）梁支撐做法見下圖：
4)梁底支撐體系選型表：
1.2 頂板支撐體系
頂板豎向支撐采用滿堂紅碗扣架支撐。立桿間距為600mm，橫桿步距1200mm，不合模數的地方適當調整，但不大于1200mm，模板采用18mm厚多層板，次龍骨采用50×100mm木方，間距200mm，主龍骨為100mm×100mm木方，間距600mm。
頂板支撐體系如下圖：
2、高大模板支撐體系計算
（1）高大模板支撐體系基礎承載力計算
按最大單桿荷載10.785KN計算，立桿下墊放200mm×300mm腳手板,P=N/A≤K·fK，對于混凝土K=1,,需保證腳手架基礎承載力fK≥179.75KN/㎡，基礎采用C20混凝土墊層，C20混凝土軸心抗壓強度應該13400KN/㎡,能滿足要求。
（2）高大模板支撐體系電算技術分析
1）針對梁、板體系，碗扣式腳手架立桿與剪刀撐，進行非線性有限單元法電算模型計算如下：
DIM ——（變量賦值）非線性有限單元法主程序塊
①INPUT - CHECK1 - NODEX - GUSSQ - CHECK2 - ECHO ——數據輸入
（or）- CHECK1 - ECHO ——數據輸入
②WORK- VECT - FRAME -SINGOP ——應變矩陣
BGMAT - SFRI - FUNC - MATH - FRAME - VECT ——應變矩陣
③LOADS - SFRI - FUNC - PRES -SINGOP ——單位計算與節點計算
④ZERO=》 數組置“0” ——歸元
⑤STIFF - MODVL - FLOWS - MODVL - TRANS ——計算矩陣（單位剛度）
⑥FRONT - 求解方程
⑦OUTPUT - SFRI ——結果輸出
RESTAR ——記錄本次收斂結果，結束本循環。
⑧。。。。。。——循環套用
⑨ENDIFF
（3）高大模板支撐體系的最不利位置驗算分析
頂板立桿驗算,500mm厚頂板支撐體系驗算（按層高為12.7m計算）
1）立桿荷載計算：
頂板支撐體系材料自重,即600mm×600mm范圍內①立桿高度為12.2m，自重：3.84 Kg/m,總重量為： 12.2×3.84×10/103＝0.47KN
②水平桿步距為1200mm，自重：3.84 Kg/m,總重量為：11×(0.6+0.6)×3.84×10/103=507KN
③主、次龍骨材料用量，木材自重：松木6KN/m3，主龍骨為100mm×100mm，次龍骨為50mm×100mm，間距為200mm。主龍骨：0.6m；次龍骨：5×0.6=3.0m，總重量：（0.6×0.1×0.1+3.0×0.05×0.1）×6=0.0235KN。
④頂板模板材料用量，自重：0.75 KN/m2，模板面積為：0.6×0.6=0.36m2，模板自重為：0.36×0.75=0.27KN
⑤混凝土板，板厚均為500mm，容重為25.1KN/m3。板的重量為：0.6×0.6×0.5×25.1＝4.518KN，則頂板支撐體系材料自重為:0.47+0.507+0.0235+0.27+4.518=5.79KN
2）立桿強度驗算
本腳手架中，頂板立桿按平均受力考慮，腳手架按600×600布置，則單立桿承重面積為0.6×0.6=0.36m2，活載0.36×3=1.08KN(施工人員及設備荷載標準值為3KN/m2)，600×600范圍內頂板支撐體系材料自重為5.79 KN。 則單根立桿受力為： 5.79×1.2+1.08×1.4=8.46KN。腳手架步距為1.2 m，單桿承載力為37KN，綜上所述，單桿承載力遠大于實際承載力，滿足要求。
3）單立桿穩定承載能力計算：
對于整體穩定性的計算參考資料為《建筑施工腳手架實用手冊》（杜榮軍）、根據《建筑施工腳手架手冊》取，按3步3跨考慮；鋼管按Ф48×3.0計算；
單立桿面積為：A＝4.24cm2,I=10.78cm4,w=4.49cm3,i=1.59cm；
單立桿的整體穩定性驗算：
腳手架的步距為120cm,I=1.59cm,
查表得：，桿件內組合桁架下為最大值；
單立桿受力已經計算出為：8.46KN
根據以上柔度系數得到的折減系數，算得碗扣架按穩定性計算的極限承載能力為：
綜上單立桿整體穩定性滿足要求。
4）主龍骨驗算。木方每根4m長,主龍骨簡化為六等跨連續梁進行計算，跨距0.6m。根據施工手冊8-6-2-4，模板構件跨數超過三跨時，可按三跨進行計算。施工人員設備荷載：3KN/m2。模板及支架自重:1.10 kN/m2；混凝土自重：25 kN/m3；（按500mm厚計算為均布荷載12.5kN/㎡）鋼筋自重：板為1.1 kN/m3；（按最厚部分為500mm進行計算，即為均布荷載0.55 kN/m2）；
荷載組合計算： q=3×1.4+(1.1+12.5+0.55)×1.2=21.18KN/m2㎡
主龍骨抗彎強度驗算驗算：
E=10000N/mm2I=85X853/12=4.35×106mm4W=85X852/6=1.02×105mm3
==0.1X21.18X0.6X0.62=0.46KN.m
注：Km為最不利荷載組合支座處最大負彎矩系數
σ=M/W=0.46×105/1.02×105 =4.5＜＝13N/ mm2
主龍骨撓度驗算：
ω= 0.677F1l4/100EI= 0.677×14.15×0.6×6004 /100×10000×4.35×106=0.172㎜
綜上所述，高大模板支撐體系的技術應用對于京滬高速鐵路的在線下站站房綜合樓工程項目的施工有著重要意義，它為城市軌道交通與動車高速鐵路高架及線下站的新建，起到了很大的促進作用，因此，要不斷創新技術應用，更好地促進交通運輸的發展。
參考文獻：
[1]美E.G納維,鋼筋混凝土結構設計原理與計算,中國建筑工業出版社,1989.10.
[2]美.Z.P.BaZAt,鋼筋混凝土有限元分析-技術現狀報告,河海大學出版社.
[3]建筑模板安全技術規范（JGJ162-2008）,中國建筑工業出版社 2008.8.
由公司承建的B區Ⅰ標段是整個B區房屋結構較復雜，難度較大的一個標段，由十棟仿古風格的別院和兩棟超市組成，建筑面積達到37000㎡.每棟別院均為磚混結構，三層，面積約為3700㎡，由20戶人家組成。內部庭院由3米高左右的圍墻分隔成四個小花園。每個別院的外部裝飾，大到屋面、墻、美人靠、門窗，小到檐、梁、掛落、吊瓜均體現古代川西摟的特點；而內部的布置更是體現了現代裝飾的精華，每個別院的每個房間，無不充分體現了今古結合的精髓所在，達到人文屋居的效果；室外是古色與臨近的小橋流水草坪相結合，相得益彰。
基礎和主體的施工工藝和別的磚混結構房屋的施工工藝并無多大區別，其施工重點和難度集中在坡屋面的施工上，坡屋面的施工周期在整個工程的施工周期上占很大的比重；從高程控制到抄平放線，從模板的支撐系統到模板的拼架，從鋼筋的加工到鋼筋的綁扎以及砼的澆筑順序等均體現了這一特點。現以已施工完畢的2號院為例，對坡屋面的施工工藝及施工方法進行介紹。
二、2號院屋面工程特點：
本工程為仿古格住宅樓，屋面結構為全現澆鋼筋砼屋面，結構較復雜，屋面坡度較大，細部處理較多，特別要注意梁、板節點的處理，以及對現澆坡屋面砼澆筑質量的控制。本工程坡屋面以屋脊為最高點，其標高為9.861m；檐口為最低點，標高為6.500m；從屋脊到檐口整個坡屋面分四種不同的坡度起折，坡度從上到下為65%、55%、50%、45%；而屋面板的厚度也因不同的位置而變化，其厚度從80㎜到120㎜不等；多處地方的梁也從不同的地方進行交匯搭接，為了保證因此，屋面的施工必須嚴格控制其屋面板、梁等各個細部的標高。
三、屋面作業的安全要求
由于屋面結構坡度較陡，為了工程的施工能安全進行和完結，施工將安全作為一個重點來抓。施工前由技術部和質安部組織所有參加屋面工程的人員進行安全教育和安全交底，將注意事項傳達到每一個人員。具體安全事項略。
四、確定施工過程中的控制點
根據本工程屋面結構設計的特點，本工程從以下幾個方面加以了控制：
1、由于本屋面工程屋面坡度較大而且轉折較多，在施工過程中對各個部位（墻砌體、梁及板支模的下部、各個轉折點）的標高進行控制；
2、對屋面結構施工中的材料運輸及現場砼澆筑的控制；
3、對砼現場攪拌及砼的澆筑順序的控制。
五、主要施工工藝及方法
1、主體第三層磚墻的施工
因主體第三層磚墻的施工直接影響到坡屋面工程的施工，坡屋面每個坡度的轉折點標高以及每根梁的下表面標高以及位置均要在第三層磚墻上體現出來，所以在坡屋面施工前必須對第三層的磚墻加以控制，以保證坡屋面各部尺寸的準確性。
由于2號院坡屋面的許多細部尺寸在設計圖紙中未標注明確，無法直接對墻體和屋面進行施工放線，為了保證墻體每個位置砌筑高度的準確性，本次施工前技術部充分利用了現代管理工具——電腦以及電腦軟件對其進行模擬放線：利用電腦軟件AutoCAD根據設計圖紙現有的尺寸及圖形輸入電腦中，按照相同比例確定每一個結構細部的位置尺寸及標高；再根據電腦確定的尺寸進行現場放樣，進而反推其原來尺寸是否吻合。采用電腦模擬放線，既節約了工期，又減少不必要的返工。經過反復模擬論證，然后再根據這些尺寸現場放線確定位置及高度，然后在每個轉折點位置立皮數桿，并標明每個折點的高度，然后將同一匹墻的每個折點的最高點用廣線連接，從而控制磚墻的砌筑坡度。
因磚墻采用的是KP1多孔磚砌筑，而在磚墻上部有一道隨墻體坡度的鋼筋砼圈梁，為了保證砼在澆筑過程中，其砼漿不至于從多孔磚的孔洞中流失，本次砌筑時在多孔磚的上部鋪砌了一皮實心磚加以防止，很好地避免了由于漏漿造成砼形成蜂窩、麻面及狗洞。
2、模板及支撐系統
模板工程是保證坡屋面砼施工質量，加快屋面施工進度的關鍵環節之一，因此，結合本工程坡屋面的特點、規模，選擇適宜的模板及支撐體系，是坡屋面模板工程施工必須考慮的主要因素。模板及其支撐體系必須具有一定的強度、剛度和穩定性，能可靠承受新澆筑砼的自重、側壓力及施工過程中所產生的荷載。
本屋面板底模采用厚12mm，板面平整，無翹曲變形、干裂脫層現象的高強竹膠合板。支撐體系采用無嚴重腐蝕、破裂、翹曲變形、100×50mm的木枋和無嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂縫等質量缺陷的Ф48×3.5mm焊接鋼管及配套扣件。
坡屋面底模支撐搭設滿堂紅腳手架，立桿縱橫間距為0.8～1.2m，水平桿步距為1.5m，并在離地150㎜設掃地桿一道，在緊靠現澆屋面板底模沿屋面坡度方向加設橫桿一道，以使支撐系統形成井字架結構。安裝支架立桿前，按施工規范要求設置了50mm×200mm通長墊木。
在搭設滿堂紅腳手架前，根據電腦模擬放線得出的轉折點、梁位置及標高進行拉線分別設置一排腳手架，然后以此為基準點搭設屋面板的底模，在確定其每個轉折坡度均準確無誤后，再在其間按上述要求設置滿堂紅腳手架。由于屋面結構坡度較大，為確保底模的穩固，于板底模腳手架支撐部位，沿坡屋面底模設水平桿一道，模板的頂撐緊固采用木楔頂緊加固。
支架搭設完畢后，組織項目部各個管理部門以及邀請建設單位現場代表認真反復了檢查板下木楞與支架立桿連接是否穩定、牢固，根據給定的標高線，認真調節校正木枋下橫桿高度，將木楞找平。底模鋪設完畢后，用靠尺、塞尺和水平儀檢查平整度與樓板底標高，并進行校正。一切無誤后，才進行下道工序的施工。
3、鋼筋工程
本工程的鋼筋加工均在加工棚中完成，鋼筋的加工嚴格按設計施工藍圖及國家規范要求進行加工制作。由于屋面板的鋼筋通長，而屋面又需起折，因此，鋼筋在每個轉折處均要在加工棚中用冷彎機按設計角度完成，以保證其結構在轉折處的斷面尺寸。鋼筋的運輸根據現場施工的實際情況，采用人力運輸至綁扎點。鋼筋的綁扎符合設計要求及國家的驗收規范要求，且在屋脊梁的位置按屋脊的方向每隔1.5m加設一根高于屋脊的鋼筋彎鉤，以便在屋面砼的澆筑以及屋面防水的施工中系安全帶。
4、砼工程
本屋面工程結構砼的施工重點在于對砼的攪拌控制、砼的運輸及砼的澆搗控制。
本工程屋面砼采用現場機械攪拌，泵車及人力雙輪車負責地面水平運輸。結合本工程屋面坡度太大的特點，砼的配制嚴格按照配合比要求進行，并嚴格控制砼的水灰比、和易性及坍落度。現場攪拌砼坍落度控制在下限3㎝以內，以確保坡屋面砼的澆筑施工質量。
砼在地面的水平運輸采用人力雙輪車進行，人力雙輪車配合龍門架作業。屋面屋脊內環線砼的水平運輸于屋面沿屋脊搭設2.8m寬的通道，人力雙輪車運至澆筑地點，溜槽下料。水平運輸通道的搭設在屋脊梁（WXL2）兩邊WXL1梁與XQL3梁之間，通道立桿站距1.0～2.0 m，橫桿間距1.5m.立桿底座的固定：在梁底有磚墻部位的地方直接穿過物圈梁固定于磚墻頂面；在梁底沒有磚墻的位置，采用飛機撐上下焊接固定于腳手架及鋼筋上；當模板拆除時，敲掉旱點，從砼表面位置將飛機撐的外漏部分割掉，其余部分留入砼中。砼垂直運輸采用兩臺龍門吊，分別布置在01軸線和027軸線旁。
龍門架吊籃下料處需搭設操作平臺，操作平臺和通道相連，設斜撐兩道，與外架連接，且在兩側立桿加設剪刀撐，橫桿滿鋪跳板。使之達到能夠安全下料且運輸到澆筑地點。外架搭設高于屋檐1.5m，且緊靠屋檐，高于屋檐部分設置橫桿兩道，并在其間設置擋板一道。四周滿布安全網。
在整個屋面結構砼澆筑的過程中，勞動力及機具的準備和決定砼的澆筑順序對整個砼的澆筑質量起很大的作用。因設計中，整個屋面砼的澆筑不允許出現冷縫，所以砼必須一次性澆筑完畢。由于屋面現澆砼的工程量較大，而且屋面坡度較大、施工場地受到限制，不可能進行大面積澆筑。根據對屋面砼工程量以及對砼初凝時間的計算，本屋面工程的施工做出如下安排：
屋面砼采用兩臺攪拌機現場攪拌，兩臺攪拌機分別設置在兩臺龍門架旁，以利于砼的及時運輸。屋面砼的澆筑沿屋面以屋脊為分界線兩邊同時進行，向屋脊處推進交圈。人員安排兩組作業，兩組作業人員同時施工，每組15人，實行兩班倒，連續施工。第一組人員從屋脊外環線的屋檐處以寬為50㎝的環線按順時針進行砼澆筑，并在最初澆筑的砼初凝前進行交圈，然后按寬為50㎝的環線進行第二圈的澆筑，逐漸向屋脊靠近；在第一組人員進行砼澆筑的同時，第二組人員從屋脊內環線的屋檐處以寬為50㎝的環線按逆時針進行砼澆筑，并也在最初澆筑的砼初凝前進行交圈，然后按寬為50㎝的環線進行第二圈的澆筑，逐漸向屋脊靠近，然后和第一組人員在屋脊處進行交圈封閉，完成整個屋面砼的澆筑施工。因屋面的坡度較大，操作人員根本無法在屋面上站穩，為了保證操作人員的安全，操作人員必須系好安全帶，安全帶系在屋脊處專門設置的鋼筋彎鉤上，當完成一處時，在換系在相鄰的鋼筋彎鉤上。
為了充分保證砼的澆筑質量，在砼澆筑前，配置好插入式振搗器4臺（備用2臺）；輕型平板振動器2臺；備用發電機一臺（75KW）；現場砂石水泥等材料準備充分；屋面砼養護、保溫等材料準備齊全。項目部組織有關人員最后一次進行檢查和控制、調整模板、鋼筋、保護層和預埋件等尺寸、規格、數量和位置，經檢查合格后，才進行砼澆筑。砼下料時，為了將砼自由下落高度控制在2m以內，采用溜槽下料。
關鍵詞：腳手架;模板支撐
Abstract: this paper mainly through the introduction of steel tube scaffold in the fastener high, heavy, big span girders of the application of the formwork support, and according to the relevant rules and regulations, the actual situation and existing materials, combined with practical experience to its discussed and summarized.
Keywords: the scaffold; Templates support
中圖分類號： TU731.2文獻標識碼：A文章編號：
1、模板支撐形式的選擇
由于梁截面較大，支模高度較高，且混凝土澆筑采用泵送施工，考慮脈沖水平推力和輸送混凝土速度快所引起過載及側壓力，若采用門式鋼管腳手架的話，因其為標準構件，受其自身寬度和每組長度的約束，對平面布置有一定限制，很難滿足施工要求。而扣件式鋼管腳手架則具有平面布置靈活、架設效率高、可形成縱橫通道等特點。為了確保模板系統有足夠強度、剛度和穩定性，模板支撐系統采用Dg 48*3.5扣件式鋼管滿堂紅腳手架，立桿采用頂部帶可調支托、底部套150×150×8mm定型鋼板底座的Q235A（3號）鋼管，梁底（側）模板采用18mm厚夾板，主、次龍骨均采用80×80mm木枋。通過調整上托來調節模板支撐的高度。
2、結構布置與計算
2.1 荷載計算
由于模板結構設計屬于臨時性結構設計，而現行國家標準《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204—2002（2011年版）中又沒有關于模板設計的具體規定，因此，在進行模板結構計算時，應根據現行行業標準《建筑施工模板安全技術規范》（JGJ162—2008）的規定進行荷載取值和組合。這些荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土重量、鋼筋重量、施工荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。由于大梁配筋率較大，因此鋼筋的自重標準值并不按一般1.5kN/m3，而是經估算后保守取3.0kN/m3。
2.2 計算步驟。
荷載計算后，分別對模板、主次龍骨（木枋）進行內力驗算，其順序如下：梁底模板的抗彎強度、撓度驗算次龍骨的抗彎強度、撓度驗算主龍骨的抗彎強度、撓度驗算支撐立桿的強度、穩定性驗算。
在驗算立桿的穩定性時應注意，立桿的計算長度應按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ 130—2011）的公式：lo=h＋2a計算,其中h為立桿的步距，a為立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度。
2.3 利用Excel程序進行計算
從上面的計算可知，要想設計出安全、經濟、可行的模板支撐，其計算過程是比較繁瑣 的，需要經過多次“試算”，即反復計算。由于“試算”都是將不同的數據套用同樣的公式，因此，若利用Excel程序進行計算，則可以通過程序自帶的公式計算功能，解決上述問題 ，比手算更快更好，且各次計算結果一目了然，方便比較設計。工作表格不僅可存放數字、文字，也可存放公式及計算結果等。當單元格中的數值發生變化時，Excel程序將自動修改這些公式的計算結果。當輸入某個工程的設計計算書模式后，可在別的工程中使用，只需輸入新工程的有關數據即可得到新的結果。該計算方法經過若干工程實例的應用，證明是可行的，并取得較好的效果。
3、構造要求
3.1 模板支架立桿的構造應符合下列要求：
（1）每根立桿底部應設置底座，并必須按有關規定設置縱、橫掃地桿。
（2）高支模立桿步距不得大于1.5m,并應設置縱橫水平拉桿。
（3）立桿接長必須按有關規定采用對接扣件連接。
（4）支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm。
（5）當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于 25mm。
3.2 滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規定：
（1）剪刀撐應縱橫設置，且不少于兩道，其間距不得超過6.5m；支撐主梁的立桿必須設置剪刀撐。
1、滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。
2、高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的構造應符合有關規定。
4、模板支架施工
（1）施工準備：進行技術交底；對構配件進行驗收；清除搭設場地雜物，平整搭設場地， 并使排水暢通。
（2）支架基礎必須滿足支模施工和計算要求，驗收合格后按施工方案的要求放線定位。由于支撐搭設在斜道上，坡度為14.6％，因此，搭設立桿前，要先根據支模平面圖放出每根立桿的位置，然后在斜道上鑿平不小于150mm×150mm平面，以確保放置底座面水平，保證立桿垂直。
（3）按施工方案和上述構造要求搭設模板支架，并應滿足《混凝土結構工程施工質量驗收 規范》GB50204—2002（2011年版）的有關規定。
5、支架的拆除
（1）支模的拆除必須經驗算復核并符合《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204—2002（2011年版）及其它有關規定，嚴格控制拆模時間，拆模前必須有拆模申請及經審批。
（2）拆除時應遵循先上后下，先搭后拆，后搭先拆，一步一清的原則，部件拆除的順 序與安裝順序相反，嚴禁上下同時作業，拆除時應采用可靠的安全措施。
（3）卸料時應由作業人員將各配件逐次傳遞到地面，嚴禁拋擲。
（4）運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養，清除桿件及螺紋上的沾污物，變形嚴重的，送回倉庫修整。配件經檢查、修整后，按品種、規格分類存放，妥善保管。
6、安全管理
（1）明確支摸施工現場安全責任人，負責施工全過程的安全管理工作。在支摸搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底。
（2）支模施工應按經審批的施工方案進行，方案未經原審批部門同意，任何人不得修改變更。
（3）支模分段或整體搭設安裝完畢，經技術和安全負責人驗收合格后方能進行鋼筋安裝
（4）支摸施工現場應搭設工作梯，作業人員不得從支撐系統爬上爬下。
（5）支摸搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支摸底下，并由安全員在現場監護。
（6）混凝土澆筑時，派安全員專職觀察模板及其支摸系統的變形情況，發現異常現象時應立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經施工現場安全負責人檢查同意后方可復工
（7）施工期間，要避免材料、機具與工具過于集中堆放。
（8）支架搭設人員必須持證上崗，并戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。
（9）惡劣天氣時應停止模板支架的搭設與拆除。雨后上架作業應有防滑措施。
參考文獻:
[1]趙國強.扣件式鋼管腳手架的搭設方法與安全要求[J].建筑機械化;1987年01期 .
[2]袁欣平.扣件式鋼管腳手架桿件接頭型式試驗分析初探[J].青島理工大學學報;1989年01期 .
[3]WDT碗扣型多功能腳手架[J].施工企業管理;1991年08期 .
[4]王德載.門式鋼管腳手與扣件式鋼管腳手架的經濟性比較[J].建筑施工;1993年06期 .
[5]路殿成,高山.扣件式鋼管腳手架施工中的安全問題[J].遼寧工程技術大學學報;2003年04期 .
【摘要】本文介紹了大形錐形砼倉的施工技術，包括高支撐體系及斜面雙層模板設計、砼澆筑、測量控制等分項施工技術措施；可供工程技術人員參考！
【關鍵詞】錐形筒倉；滿堂紅腳手架；雙層模板；施工技術
1 工程概況
福建某工程的生料均化庫為筒體結構，庫壁、梁、柱等均為C30混凝土，庫內中心錐體為C35混凝土。庫外半徑9.38米，庫頂板為一圓形錐體，標高為50.0～50.27m，框架抗震等級為三級，混凝土強度C30。
庫壁厚度在-1.0～10.0m為700mm，在10.0~50.0m為380mm。生料均化庫庫內9.0m處有一環形庫底板，環形板結構與庫壁分離，環形板離庫內壁50mm，環形內直徑為6800mm。庫內中心錐于10.0～26.034m標高處，錐體壁厚500mm，錐頂鋼筋混凝土板厚900mm，錐體尖頂高2334mm，用C30素混凝土澆筑。具體如下圖1所示：
2 工程的難點及特點
2.1 錐形體底直徑達17360mm，高度達16034mm，隨高度的變化逐步收縮，在確定模板體系時必須解決模板以及支撐體系在高空中相應的變化，以適應體形變化的需要。
2.2 錐形體形體大，側壁厚且離地面距離高，必須考慮巨大荷載傳遞對結構的影響，同時解決支撐體系本身的穩定問題。
2.3 錐形體支撐體系立桿、橫桿布設，既要考慮支撐體系整體的穩定性，又要考慮便于木龍骨的安放及施工便利。
2.4 錐形體形體大，側壁坡度大，空間測量定位難度大。
2.5 本工程混凝土面成60°斜角，混凝土厚度500mm，斜面不允許留施工縫，砼澆筑跟面層模板安裝必須合理搭接。
3 方案確定
3.1 模板體系的選擇
針對工程的結構特點，由于涉及弧形面，按傳統的方法，當首選定制鋼模板，但考慮到：
3.1.1 圓錐體體積大，斜面坡度大，且要求一次澆筑成型，必須采用雙面模板，且模板無法進行周轉，因而采用定制鋼模板的造價非常高。
3.1.2 鋼模板的自重大，而圓錐體的支撐高度較大，中間直徑部位支撐高度達21.3m，因而大大提高了支撐體系的搭設難度及造價。
3.1.3 錐形倉澆筑完成后，為封閉的空間，材料拆除后的運輸只能人力下傳至底層，再經過檢查口傳出，如采用定制鋼模板，由于模板塊體較大，且重量大，拆除及運輸相當困難。
考慮到以上三方面因素，因而選用了裝拆方便、配模靈活、便于周轉使用、重量輕的酚醛覆膜木膠合板模板，主次龍骨均采用80mm×80mm方木。
3.2 支撐體系選擇
支撐體系采用滿堂紅扣件式鋼管腳手架，樓板的立桿、橫桿、水平加固桿及剪刀撐均用φ48×3.5扣件式鋼管。
支撐立桿布設充分考慮到，底層龍骨方木的步距，面板模板分段級數、對拉螺栓的位置，以及縱橫水平拉桿盡可能連通搭接，以提高整體穩定性。按以往井字形的立桿布設根本無法滿足以上幾點要求，因而采用由圓心向外放射性布設，由圓心按7.5度角分出的射線，與各環向按內切等邊12邊形交點作為立桿點，各等邊12邊形的徑向間距為600mm。
3.3 鋼筋先經電腦放樣后，現場進行加工制作，再利用塔吊吊運至施工層段進行綁扎。
3.4 混凝土
考慮到斜坡面泵管布設難的問題，本工程采用二臺汽車泵同時進行砼輸送，澆筑由低往高，澆注時從兩邊對稱環向分層澆筑，澆筑完一級混凝土后，再安裝上一級面層模板，逐級逐段安裝面層模板，然后逐級澆筑混凝土，相互依次循環進行。
4 施工工藝
4.1 工藝流程
4.2 模板支撐搭設
模板支撐采用滿堂紅扣件式鋼管腳手架，立桿布設如圖2所示，支撐立桿高度隨著錐體變化逐步升高，其高度先通過電腦準確測量出高度，扣除頂托的高度，再根據鋼管的標尺長度計算出頂層需切割的鋼管長度，如此，既便于施工，又能合理利用材料，減少損耗。
扣件式鋼管架搭設時先設立桿，立桿架設先里后外，臨時用拉桿固牢。同時在立桿外側及時設置剪刀撐，防止頂架縱向傾倒。剪刀撐的設置與頂架的向上架設同步進行。支架需設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿采用扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。頂托螺桿伸出高度不能超過300mm，在頂托下部設一道水平桿。鋼管立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，其中相鄰的鋼管立桿對接扣件不得在同一高度內。
在搭設支架過程必須控制好垂直度，根據規范要求，2.00m高度的支架垂直度允許偏差為15mm。縱橫水平桿的步距為1.5m,模板支架四邊與中間每隔四排支架鋼管立桿設置兩道雙向剪刀撐，由底至頂連續設置。由于本模板支架高于4.00m，所以在其兩端與中間每隔四排支架鋼管立桿從頂層開始向下每隔1.5m設置一道水平剪刀撐，并必須沿全高設置連續剪力撐，每道剪刀撐跨越鋼管立桿的根數5～7根，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6.00m。
模板底主龍骨采用80*80mm方木雙拼，沿圓周邊按正12邊形橫向進行布設，次龍骨采用80*80mm方木沿錐形面縱向按放射線進行布設，次龍骨間距應≤300mm。由于錐體面為弧形，而主龍骨為直桿，因而部分次龍骨與主龍骨之間會存在間隙，則采用小方木楔進行墊設。
4.3 模板底面板的制作及安裝
4.3.1模板底板制作及安裝
通過電腦采用CAD放樣，底面半徑為8.680m的圓錐體弧面在7.5度（水平投影）范圍內的弦長與弧長之間的矢高最大值只為12mm，而越往錐頂其矢高越小，此偏差值相對于如此大的錐形體來說，極其微小，且設計也認可，因而面板按此角度進行分塊進行制作，按木夾板的標準長度1830mm面板分成12級進行制作，同一級各模板塊尺寸均相同，編號也只需按級數進行編排，因而制作及施工非常方便。
4.3.2模板面板制作及安裝
依據坡面由坡底至坡頂的方向布置豎向龍骨，豎向龍骨與底層模板間通過限位止水螺栓進行夾固、定位，以此來控制結構的厚度及安裝面層模板的依據。面層模板則根據放樣的結構予先進行制作，安裝時將面層模板擺放進豎向龍骨之間，通過鐵釘將面層模板與豎向龍骨釘牢，并橫向加背肋。木工繞錐形圓周從下至上分級安裝面層模板，每安裝完一級即可澆筑混凝土，這樣逐級安裝、逐級澆筑，相互循環進行。
本工程面層模板經放樣后共分8級，模板模數采用915*1830*18mm全長，即每級1830mm長，以利于節約材料，豎向龍骨采用80*80mm方木雙拼，分級面層模板預制時兩側邊加釘40*60mm側壓骨，面層模板的長度模數應比兩側豎向龍骨之間的凈距小10mm（兩端各5mm），以便于安裝。止水螺栓采用Φ12，止水片50*50mm。
4.4 鋼筋綁扎
鋼筋基本上按常規板施工方法進行綁扎，另外應采取以下幾點措施，以防止澆搗混凝土時，因碰撞、振動使鋼筋移位。
4.4.1 在雙層鋼筋網之間應增設有效的支撐凳子筋，按Φ14@800*800mm進行布設。
4.4.2 凳子筋與上、下層鋼筋接觸點采用點焊，同時在其周邊3～4道范圍內的上、下層鋼筋網也采用點焊，以加強鋼筋網整體穩定性。
4.4.3 縱橫鋼筋之間、墊塊與鋼筋之間均應綁扎牢固，以防止澆搗時碰撞松脫。
4.5 混凝土澆筑
4.5.1 混凝土澆筑采用兩臺汽車泵，由低處向高處兩邊分層對稱澆注斜板混凝土，分層厚度均為40cm，澆筑完成一級后，即及時加裝下一級面層模板，并在下層混凝土初凝前，將上層混凝土澆筑完畢。
4.5.2 澆筑混凝土時在模板面上口臨時設置50cm高的擋板，避免澆筑時骨料滑落。
4.5.3 每級澆筑面留置在每級面層模板口下5cm，以利于上下級模板的拼裝。
4.5.4 振搗采用插入式振搗棒，振點呈梅花狀布置。
關鍵詞：地鐵車站；支撐體系；檢算；模板施工
支撐體系的合理性是客運站順利施工的關鍵，結合有限元分析技術[1]，對結構進行檢算，對客運站的施工過程做一個合理的模擬，做到對工程的充分把握。這一思想在各類工程中具有巨大的使用價值，同時也為許多重大工程的建設的安全性評估和減少事故的發生做了很大的作用。本文將結合一地鐵車站的工程實例給予描述。該站為某地鐵2號線一期工程的起點車站，全長438m，采用明挖法放坡施工。本車站為單柱島式站臺，采用雙層雙跨結構形式，鋼筋混凝土矩形框架結構。
1支撐體系施工關鍵技術
1.1流水段的劃分與主要施工步驟
為保證工程均衡連續施工，發揮勞動效率，減少周轉材料的投入，在滿足變形縫和施工縫設計及規范要求的情況下劃分[2,3]。底板劃分段為24m，中板與側墻和頂板與側墻施工段為24m，站臺層與站廳層的側墻各準備兩套模板，中板、中縱梁和頂板與頂縱梁各準備3套模板，腳手架各準備3套；柱模各準備6套，根據底板施工進展情況，每次兩根或三根。車站主體結構施工主要步驟為：一施工底板和底縱梁，二施工站臺層立柱，三施工站臺層側墻、中板和中縱梁及隔墻，四施工站廳層立柱，五施工站廳層側墻、頂板和頂縱梁。
1.2模板與支撐體系設計
本車站主體結構主要有四種斷面形式，一為圍護樁標準段主體結構典型斷面；二為車站放坡標準段主體結構典型斷面；三為車站停車渡線段主體結構典型斷面；四為車站軌排井段主體結構典型斷面。由于四種結構斷面結構很接近，所以采用相同的支護結構形式。本工程主體結構側墻、頂板、中層板及梁側模板采用60150的組合鋼模，拐角處采用相同規格的異形鋼模板，立柱采用組合定型鋼模板，鋼模板與鋼模板之間設置彈性墊片密封并壓緊，保證模板接縫拼貼平密，避免漏漿。
1.3 車站各部分結構支護方式
底縱梁兩側模板采用40150模板，底板與側墻、底縱梁拐角處采用定型異形模板。柱模由4塊整體組合鋼模板組成，面板厚度6mm，定做加工。支撐方法主要采用Φ48腳手管斜支撐，底板(或樓板)預埋鋼筋棍及Ω形筋，分別作為支撐腳及鋼索拉結點。車站站臺層與站廳層的模板主要采用腳手架與架子管的搭設方式和車站站臺層與站廳層的模板支護的方式。頂部采用頂托來調整頂板或中板底面標高，邊墻模板側向也采用頂托支撐，節點采用架子管連接，用扣件連接牢固。
1.4模板施工工藝
（1）支撐體系施工工藝。柱板施工工藝：彈柱位置線安放海綿條安裝柱模板調整桿或斜撐。側墻模板安裝：彈線組裝腳手架（架子管支架）安裝組合鋼模板安裝主龍骨工字鋼安裝次龍骨方木次龍骨與滿堂紅腳手架連接（放坡段的外側連接到鋼管支撐上）放坡段安裝拉筋調整固定。
（2）支撐體系拆除工藝。柱模板拆除，在常溫20℃下，側模在混凝土強度達到2.5MPa時方可拆除，通常在混凝土澆筑完24小時即可拆除；冬季施工時為防止混凝土強度高時側模拆除困難，在混凝土強度達到2.5MPa時，可將橫向支撐螺栓松動，讓模板輕輕脫離混凝土再合上繼續養護。模板的拆除應遵循“先裝后拆，后裝先拆”的原則。
（3）墻體模板拆除。先可將橫向支撐螺栓松動，用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，即可把模板拆除后運走。模板拆除時，混凝土強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。
2支撐體系檢算
2.1 檢算目的
檢算主要目的：⑴ 支撐體系（腳手架）的穩定性檢算；⑵ 對支撐體系穩定性提出建議。
由于四種斷面的尺寸不同，選取最不利情況進行支撐體系穩定性檢算。對于站臺層，停車渡線主體結構典型斷面支護結構中跨跨度最大，為8.4m，屬于最不利情況，對于站廳層，停車渡線主體結構典型斷面支護結構跨度最大，因此，對這兩種情況進行支撐體系穩定性檢算。
2.1站臺層襯砌施工支撐體系檢算
施工車站站臺層中墻至中板底標高處時，混凝土側壓影響很大，此時主要驗算支撐體系的穩定性（腳手架）。為安全考慮，中墻澆筑混凝土壓力傳給臺車的荷載按靜水壓力模式考慮，即某處的側壓等于相應位置的標高乘以混凝土的容重。此時無中板荷載。計算采用ANSYS通用有限元軟件，襯砌結構采用PLANE42號四面體單元來模擬，支撐結構采用BEAM3梁單元來模擬。選取斷面的一半進行分析，右邊施加對稱約束，底部施加豎向約束。
內力計算模擬結果和穩定性驗算結果如下，
表1 腳手架和臺車支撐內力標準值
表2 腳手架和臺車支撐穩定性檢算結果
經檢算，支撐體系的穩定性（腳手架與臺車）滿足要求。
2.2站廳層襯砌施工支撐體系檢算
采用與站臺層襯砌施工支撐體系同樣的檢算方法，選取斷面的一半進行分析，右邊施加對稱約束，底部施加豎向約束。
其內力模擬和穩定性計算結果如下，
表3 腳手架和臺車支撐內力標準值
表4 腳手架和臺車支撐穩定性檢算結果
經檢算，支撐體系的穩定性（腳手架與臺車）滿足要求。
3結論
地鐵客運站建設中，支撐體系的合理性和施工流程的高效性對工程的成敗和效益起決定性作用。通過本工程實例，總結出以下幾個途徑來提高模板及支撐體系的高效性和安全性：
（1）通過合理的劃分流水段和施工步驟確保施工的有序進行，提高工程的建設效益。
（2）根據工程狀況選擇相應的底板及底縱梁模板支護方式，柱模支護方式和車站站臺層與站廳層的模板支護方式提供滿足要求的力學效應。
（3）通過有限元建立模型進行分析，并將結果反饋到設計中進行相應的調整以確保設計合理。充分發揮有限元計算結果反饋功能，是工程施工方案合理設計的重要保障。
（4）對不同的支護方式嚴格按照相應的方式安裝和拆除，確保支護能按設計的方式發揮相應的力學作用。
中圖分類號： P624.8文獻標識碼：A 文章編號：
1 工程概況1.1 平面位置及標準斷面
虎坊橋站位于珠市口西大街與南新華街的交口處，呈東西走向。車站為雙層三跨三連拱斷面，全暗挖島式車站，車站全長227m，總寬度22.9m。
車站采用“PBA” 暗挖逆作法施工，雙層標準斷面見下圖所示。
1.2工程地質與水文
1.2.1工程地質
車站范圍內的土層為人工堆積層（Qml）、第四紀全新世沖洪積層（Q4al+pl）、第四紀晚更新世沖洪積層（Q3al+pl）三大層。
1.2.2水文地質
對車站有影響的地下水為層間滯水㈢,主要為卵石⑦層，透水性好。本層地下水分布連續，含水層滲透系數大，為強透水層，主要接受側向逕流補給，以側向逕流方式、越流和人工開采為主要排泄方式。
2 “PBA” 工法原理工法原理：“PBA”工法即洞樁法。其原理就是將明挖框架結構施工方法和暗挖法進行有機結合，核心思想是在施工過程中，首先開挖小導洞并在導洞里面施做鉆孔樁，施工兩排樁之間的拱頂結構，然后在拱頂和排樁的保護下進行洞室開挖的施工模式。
3 施工方法及保障措施3.1小導洞初支施工合理安排施工順序，避免群洞效應和重復沉降。小導洞初支施工時采取上導洞先行、下導洞緊后；扣拱初支采取兩邊扣拱初支對稱先行、中間初支緊后，上下、左右初支錯開不少于15m的安全距離進行施工。3.2 鉆孔樁施工3.2.1 鉆孔樁成孔由于洞內操作空間小，地層以中粗砂、粘土為主,采用人工成孔，成孔深度7.7m，采用跳孔開挖，每10根為一序，組織施工。成孔過程中人工手搖轆轤提土及人工噴混C20噴射砼護壁。3.2.2 鋼筋、模板及砼施工鋼筋籠采取孔內綁扎，套筒機械連接；下導洞施工完成后，澆筑邊樁條基梁且做好邊樁接頭鋼筋預留；上導洞施工完成后，定位放線，而后施工邊樁；邊樁做好頂梁接頭鋼筋預留。上下導洞內的邊樁模板采用酚醛板，外部采用型鋼+對拉螺栓加固形成井字型，型鋼或鋼管作為斜支撐加固。砼采用泵送商品砼，導管+梭槽澆筑、人工振搗的施工工藝。控制好砼坍落度及應盡量縮短時間，連續作業。3.3 天、地梁和扣拱施工2條天梁、2條地梁均采用組合鋼模板施工，鋼筋現場綁扎，天梁采用分段澆注砼，地梁采用整體澆筑砼；扣拱采用滿堂紅腳手架+可調圓弧鋼模板支撐體系，鋼筋現場綁扎，分段澆注砼。3.3.1 天梁施工①鋼筋施工：由于受小導洞空間的限制，鋼筋接頭錯開距離不能滿足相關規范要求，為此施工中采取預留直螺紋連接接頭方式解決這一難題，砼澆注時防止掩埋預留的鋼筋接頭，采取在套筒上纏繞膠帶進行保護。②模板施工：梁底模采用滿堂紅腳手架+方木+酚醛板，邊模采用組合式鋼模板+對拉螺桿，邊模采用鋼管對頂到小導洞側墻加固。
3.3.2 地梁施工2條地梁采用組合鋼模板+方木支撐體系；2條邊條基梁寬度為兩下邊小導洞寬度，不需模板和支撐體系。地梁鋼筋綁扎應預留底板鋼筋接頭，條基梁鋼筋應預留邊樁鋼筋接頭。鋼筋一次性綁扎成形，驗收后整體澆注砼。
3.3.3 扣拱施工（1）施工順序扣拱施工順序按照先對稱施工兩邊跨初支，待兩邊跨初支施工完成20m后，立即施工中跨扣拱的初支。初支結束后按照初支開挖的順序施工扣拱二襯。（2）防沉降控制措施①洞門加固注漿為了防止拱部沉降對初支結構造成影響，小導洞砼破除前即對拱部進行管棚注漿加固。破門進入開挖后采取深孔注漿加固。②小導洞砼破除及格柵的割除小導洞側墻初支砼采取分段破除，每段長度超出二襯長度2-3m，格柵割除跳倉分兩批進行，第一批割除完成后，應待變形穩定后再進行下批的割除。③格柵連接板的補強焊接格柵割除后，對扣拱與小導洞連接的連接板出現連接質量不好的地方及時進行補強焊接，確保連接質量。（3）鋼筋及砼拱部鋼筋為圓弧形，且受兩側天梁預留鋼筋長度的限制，扣拱鋼筋只能是弧形定長鋼筋。根據天梁接頭預留形式，相應采取一邊正反絲直螺紋套筒、另一邊采取焊接方式。砼通過拱部模板上的預留口進行澆注，預留口設于靠近澆注段端頭2m處，以保證通過泵壓使砼密實，同時采用敲擊模板背面法搗實砼。（4）扣拱背后回填注漿拱部二襯施工完成且砼強度達到100%后，通過預留注漿管對二襯背后進行回填注漿。
3.4 站廳、站臺層結構施工扣拱施工完成后，采用逆作法施工車站站廳、站臺層結構。站廳層中板采取土模作底模、站臺、站廳層側墻采用大鋼模板+卓良三角支架方案，鋼筋現場綁扎、泵送澆注砼。
3.4.1 中板及中縱梁施工（1）土模施工
中板及中縱梁采用土模，方法是先挖土至中板底下100mm左右，并控制挖土標高，整平壓實后澆注C15砼墊層，土模施工設置預拱度20mm；在找平層上放線，按中縱梁的位置挖出梁的土模，靠土側砌120mm厚磚墻；在側墻位置的局部挖深位置，采用砌120mm厚磚墻作為側模。在土模表面刷隔離劑1～2遍。
圖2 站廳層中板及中縱梁土模施工示意圖
（2）鋼筋及砼施工鋼筋通過預留直螺紋套筒機械連接，在中板以下側墻位置處預留直螺紋接頭，以便于施工站臺層側墻鋼筋時的有效連接。對預留的鋼筋接頭采用填細砂保護。砼施工采取泵送澆注砼法。3.4.2 站廳、站臺層邊墻施工（1）模板施工①模板選擇采用組合大鋼模+卓良三角支架支撐方案，標準模板面板幅寬為3*5m（高度可調節），角部位置或者剩余較小位置采用酚醛板+方木+型鋼支撐加固；縱、橫肋為方鋼、間距300mm，模板之間采用螺栓連接。②模板澆注口模板上開600*600mm活動振搗窗口，通過窗口對砼進行插入式振搗。窗口之間振搗不到的地方，采用附著式振動器振搗。
（2）鋼筋及砼施工站廳層側墻鋼筋綁扎先于中板鋼筋綁扎施工，站臺層側墻鋼筋上部與站廳層側墻預留鋼筋直螺紋套筒連接，下部與施作底板時預留側墻鋼筋焊接連接。砼采取模板上的預留口泵送澆注，由于泵送距離較遠且輸送泵管彎頭較多，澆筑前需檢查導管接頭是否箍緊、管道是否漏氣，潤管后澆筑砼，并嚴格控制砼的坍落度及和易性。4 結束語隨著經濟和城市建設的發展，各大城市交通擁堵情況愈發嚴重，開發地下空間已迫在眉睫，地鐵建設有效的緩解此類問題，而“PBA”暗挖逆做法在地鐵建設中扮演了極為重要的角色。本文通過“PBA”暗挖逆做工法在城市地鐵車站的實際應用，明確了在施工過程中需嚴控的事項及施工方法。此工法施工安全，并有效的控制了地表沉降，且對地面交通無任何影響。
【參考文獻】
［1］ 建筑地基基礎規范(GBJ7-89).北京:中國建筑工業出版社. 1990.