汽輪機(jī)技術(shù)精選(九篇)
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第1篇：汽輪機(jī)技術(shù)范文
[關(guān)鍵詞] 火力 汽輪機(jī) 調(diào)節(jié)系統(tǒng)
1.汽輪機(jī)的安裝標(biāo)準(zhǔn)
火電施工的中心任務(wù)是汽輪發(fā)電機(jī)組的安裝，而汽輪發(fā)電機(jī)組的核心，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，體積龐大，安裝精度高，本體施工雖絕大部分工作都是在運(yùn)轉(zhuǎn)層平臺進(jìn)行，環(huán)境條件較優(yōu)越，安全性較高，但在施工中還應(yīng)注意，
1）對供熱機(jī)組的調(diào)節(jié)原理要進(jìn)行了解，汽輪機(jī)自動保護(hù)和調(diào)節(jié)系統(tǒng)的中間再熱機(jī)組調(diào)節(jié)特點(diǎn)、靜態(tài)特性及基本原理進(jìn)行掌握；
2）對汽輪機(jī)壽命管理、汽輪發(fā)電機(jī)組的主要零部件熱應(yīng)力和振動進(jìn)行了解，對葉片的動強(qiáng)度校核進(jìn)行掌握，對汽輪機(jī)主要零部件的強(qiáng)度和結(jié)構(gòu)進(jìn)行掌握；
3）對汽輪機(jī)設(shè)備的熱力特性、工作原理、組成進(jìn)行掌握；
4）對多級汽輪機(jī)及其裝置的評價(jià)指標(biāo)和特點(diǎn)進(jìn)行掌握；5）對級的熱力設(shè)計(jì)方法、性能指標(biāo)以及工作原理進(jìn)行掌握。
2.汽輪機(jī)的安裝范疇和注意事項(xiàng)
2.1 汽輪機(jī)的安裝范疇
1）新型自動化裝置和電子計(jì)算機(jī)的調(diào)整和安裝試驗(yàn)、新型電氣設(shè)備安裝、新型電纜頭制作、新型母線施工、大型電氣設(shè)備干燥、吊罩檢查、大型變壓器就位、運(yùn)輸?shù)确桨福?）高壓管理道安裝、油系統(tǒng)安裝、主要輔助設(shè)備安裝、發(fā)電機(jī)穿轉(zhuǎn)子，發(fā)電機(jī)定子運(yùn)輸起吊、汽機(jī)安裝；3）主要輔助設(shè)備安裝、化學(xué)清洗、水壓試驗(yàn)、焊接工藝、保溫和組合吊裝，鍋爐組件劃分及組合場布置等方案；4）輸卸煤系統(tǒng)施工、大型水工建筑、冷卻塔施工、煙囪施工、預(yù)應(yīng)力構(gòu)件施工及吊裝、煤斗施工、汽機(jī)基礎(chǔ)施工、主廠房框架、特殊基礎(chǔ)施工及土石方開挖等。
2.2 安裝汽輪機(jī)時(shí)的注意事項(xiàng)
在機(jī)組安裝時(shí)，應(yīng)根據(jù)運(yùn)行要求對軸系各轉(zhuǎn)子的支撐（既軸瓦）進(jìn)行合理的調(diào)整，保證各轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)中心與隔板、缸體等靜部件的合理相對位置，并使其組成在一定范圍內(nèi)進(jìn)行變化的撓度曲線。因此，安裝時(shí)應(yīng)注意：1）根據(jù)機(jī)組的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和結(jié)構(gòu)參數(shù)、動、靜部件間隙和各靠背輪組對中等相關(guān)數(shù)據(jù)，要在安裝時(shí)對軸瓦量進(jìn)行合理的調(diào)整，直到和其使用要求相符合為止；2）根據(jù)相關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，在安裝過程中對汽輪機(jī)的各種動、靜部件相對位置進(jìn)行合理調(diào)試，使各個(gè)部位相互吻合一致，以對研瓦和靜部件的調(diào)整等加工工作量進(jìn)行最大限度的減少；3）安裝過程中，針對不同類型機(jī)組的安裝方式及結(jié)構(gòu)，要對主要汽輪機(jī)組軸系的正確設(shè)置進(jìn)行確保；4）安裝前要嚴(yán)格檢驗(yàn)計(jì)量器具、工器具、原材料和設(shè)備，不得使用不合格者。
3.汽輪機(jī)現(xiàn)場安裝的技術(shù)性控制與原則
3.1 現(xiàn)場安裝的技術(shù)性控制
1）項(xiàng)目審查技術(shù)。項(xiàng)目部質(zhì)量管理部門的質(zhì)量員負(fù)責(zé)審查工地提交的復(fù)查簽證文件、技術(shù)記錄和質(zhì)量檢查驗(yàn)收單，且要進(jìn)行簽證、評級、驗(yàn)收 ；
2）工地復(fù)檢技術(shù)。對班組提交的實(shí)體質(zhì)母和質(zhì)量自檢技術(shù)記錄，地質(zhì)檢員要進(jìn)行簽證、評級、復(fù)查；
3）班組自檢技術(shù)。對設(shè)計(jì)、加工配制品、原材料和設(shè)備等質(zhì)量問題，施工人員應(yīng)該及時(shí)的進(jìn)行匯報(bào)和處理。應(yīng)在施工結(jié)束后做好記錄，進(jìn)行自檢。自檢不合格不報(bào)驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)問題應(yīng)立即處理，在班組長復(fù)核沒有錯誤后，交給工地的質(zhì)檢員進(jìn)行驗(yàn)收和檢查。施工人員要對施工質(zhì)量負(fù)責(zé)。
3.2 現(xiàn)場安裝原則
1）運(yùn)用先進(jìn)的施工技術(shù)和科學(xué)的管理方法，對機(jī)械化施工的綜合水平和機(jī)械利用率不斷的進(jìn)行提高，努力推廣應(yīng)用四新，對施工成本不斷進(jìn)行降低，對勞動生產(chǎn)率進(jìn)行提高；
2）以改善勞動組織，調(diào)整各項(xiàng)施工密度，加強(qiáng)綜合平衡為前提，做到連續(xù)均衡的施工，對勞動力的高峰系數(shù)努力進(jìn)行降低；
3）及時(shí)的形成工程完整的投產(chǎn)能力，合理安排施工順序，切實(shí)抓緊時(shí)間做好施工準(zhǔn)備，遵守基本建設(shè)程序；
4）安裝前要綜合分析項(xiàng)目工程的施工企業(yè)的特點(diǎn)、工作量、工程量、性質(zhì)以及特點(diǎn)，對本工程施工組織設(shè)計(jì)的主要原則和指導(dǎo)方針進(jìn)行確定。
4.汽輪機(jī)現(xiàn)場安裝的安全性評價(jià)
4.1 技術(shù)資料
主要值班員是否掌握，每臺機(jī)組是否具備如下資料：1）汽輪發(fā)電機(jī)組軸系正常起動及臨界轉(zhuǎn)速值、各軸承在運(yùn)行情況下的振動值記錄（包括定速后，臨界轉(zhuǎn)速時(shí)和中速暖機(jī)時(shí)的振動數(shù)值）；2）安裝大軸晃度表測點(diǎn)位置的最高點(diǎn)在圓周方向的相位及轉(zhuǎn)子原始晃度值；3）轉(zhuǎn)子原始彎曲的最大彎曲點(diǎn)和最大晃度值的圓周方向的相位及軸向位置。
4.2 汽油機(jī)系統(tǒng)防火狀況的安全性評價(jià)
汽油機(jī)系統(tǒng)的防火狀況現(xiàn)場安裝的安全性評價(jià)包含：1）是否有尚未消除的爆破隱患存在于壓力油管道；2）是否尚未更換油管道法蘭使用的塑料墊或膠皮墊；3）是否對機(jī)頭下部熱體附近的油管道采取了隔熱防火措施；4）是否有漏油現(xiàn)象存在于油系統(tǒng)和軸承等。
4.3 附屬設(shè)備和重要輔機(jī)的安全性評價(jià)
附屬設(shè)備和重要輔機(jī)現(xiàn)場安裝狀況的安全性評價(jià)包含：1）是否有隱患和缺陷存在于凝結(jié)水系統(tǒng)；2）是否有隱患和缺陷存在于如水塔、冷卻水循環(huán)泵、循環(huán)泵等循環(huán)水系統(tǒng)（含空冷機(jī)組的冷卻水系統(tǒng)）；3）含驅(qū)動設(shè)備等的給水泵是否完好。
4.4 高溫高壓管道及壓力容器狀況的安全性評價(jià)
它包含閥門、疏水和給水管道、高溫高壓主汽，排污、疏水?dāng)U容器，高壓加熱器，除氧器，其它生產(chǎn)用壓力容器，等是否符合防爆要求。
4.5 汽輪機(jī)本體安全性的狀況評價(jià)
汽輪機(jī)本體現(xiàn)場安裝的技術(shù)安全性狀況評價(jià)包含：1）主軸承和主軸是否存在推力軸承瓦塊的溫度超限或接近限值、振動值不合格等；2）汽缸（含噴嘴室）是否有葉片存在頻率不合理或嚴(yán)重缺陷；隔板裂紋或變形；結(jié)合面對輪（含連接螺栓）、轉(zhuǎn)子（含接長軸）、大螺栓存在隱患；漏汽、變形或裂紋等。
第2篇：汽輪機(jī)技術(shù)范文
【關(guān)鍵詞】：汽封改造、布萊登汽封、接觸汽封、汽缸效率
中圖分類號：TK263.1文獻(xiàn)標(biāo)識碼： A 文章編號：
一、汽封的作用
汽封是裝設(shè)在汽輪機(jī)動、靜部分之間，減少或防止蒸汽外泄及真空側(cè)空氣漏入的裝置。
汽輪機(jī)的軸封裝置，按部位分為端部汽封、隔板汽封、通流部分汽封。
端部軸封
轉(zhuǎn)子還必須穿出汽缸，支撐在軸承上，此處也必然要留有間隙。對于高中壓汽缸兩端，汽缸內(nèi)的蒸汽壓力大于外界大氣壓力，此處將有蒸汽漏出來，降低了機(jī)組效率，并造成部分凝結(jié)水損失。低壓缸的兩端因汽缸內(nèi)的蒸汽壓力低于外界的大氣壓力，在主軸穿出汽缸的間隙中，將會有空氣漏入汽缸中。由于空氣在凝汽器中不能凝結(jié)，從而降低了真空度，減小了蒸汽做功能力。
隔板軸封
在隔板內(nèi)孔與主軸間。減小在隔板前后壓差作用下，蒸汽自隔板前向隔板后的泄漏。
通流軸封
在動葉刪與隔板及汽缸之間。用來減少動葉根部及頂部的徑向和軸向漏氣。
二、汽封的結(jié)構(gòu)和特點(diǎn)
汽封的結(jié)構(gòu)形式一般可分為曲徑汽封(迷宮汽封)、碳精汽封和水封三種。在現(xiàn)代汽輪機(jī)上都采用的是非接觸式的迷宮軸封和梳齒型汽封，后兩種已很少應(yīng)用。
傳統(tǒng)汽封的缺點(diǎn)：
配合間隙不合理，運(yùn)行中易卡澀
汽封材料選擇不合理，一旦和轉(zhuǎn)子發(fā)生摩擦，往往使轉(zhuǎn)子損傷
帶上負(fù)荷后，由于壓差作用，汽封喪失退讓性能
汽封齒型不好，封汽效果差
這些問題的存在，影響了機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性，而且一旦發(fā)生動靜摩擦往往會引起大軸彎曲等事故發(fā)生，給電廠帶來損失。
三、布萊登可調(diào)式汽封結(jié)構(gòu)特點(diǎn)
1、減小了汽封環(huán)后背弧在槽道內(nèi)的軸向?qū)挾龋瑴p輕了汽封環(huán)的銹死危害。
2、汽封環(huán)進(jìn)汽側(cè)中心部分加工有進(jìn)汽槽道，使蒸汽直達(dá)汽封塊后背弧。
3、在汽封塊端部加工了彈簧孔。
4、取消了傳統(tǒng)背撐彈簧片式汽封后背弧的彈簧壓片。
5、在事故狀況下，汽封能瞬時(shí)張開，可有效避免機(jī)組事故的惡性化、擴(kuò)大化。
6、汽封工作間隙的減小，使轉(zhuǎn)子與汽封間阻尼隨之增加，提高了機(jī)組轉(zhuǎn)子運(yùn)行的穩(wěn)定性。
7、減少內(nèi)外缸夾層漏氣量，可有效減小上下缸溫差及缸體變形。
8、軸封漏氣的減少，避免了油中含水。
9、有效避免轉(zhuǎn)子與汽封的碰磨，使機(jī)組啟動平穩(wěn)順暢。
10、減少軸端漏氣增加機(jī)組出力。
11、減少級漏汽，提高級效率和整機(jī)效率。
布萊登可調(diào)汽封，可根據(jù)汽輪機(jī)啟停過程及調(diào)峰情況，設(shè)定汽封環(huán)閉合時(shí)間，或根據(jù)大修機(jī)組中，汽封磨損情況，設(shè)定不同位置汽封環(huán)關(guān)閉時(shí)間。這樣就可以使汽輪機(jī)啟停過臨界轉(zhuǎn)速，啟動溫度梯度最大時(shí)，汽封環(huán)離開汽輪機(jī)軸打開，汽封間隙最大，避免汽封與軸動靜碰磨；當(dāng)汽輪機(jī)運(yùn)行工況穩(wěn)定或帶一定負(fù)荷時(shí)，汽封環(huán)閉合，汽封間隙達(dá)較小值，由于汽封間隙在啟停過程中可調(diào)，汽封閉合時(shí)間隙可以在大修安裝中調(diào)整到制造廠家給定的最小值，減小了級間汽封和軸端汽封漏汽量，提高了機(jī)組運(yùn)行的安全經(jīng)濟(jì)性。
布萊登可調(diào)汽封的優(yōu)點(diǎn)是機(jī)組啟動過程中徑向溫度梯度大，產(chǎn)生較大變形和轉(zhuǎn)子達(dá)到第一臨界轉(zhuǎn)速，即最易發(fā)生汽封磨碰工況時(shí)，汽封環(huán)打開，汽封間隙最大，可避免汽封與軸動靜碰磨；當(dāng)汽輪機(jī)運(yùn)行工況穩(wěn)定或帶一定負(fù)荷時(shí)，汽封環(huán)閉合，汽封間隙達(dá)較小值，這對于電網(wǎng)調(diào)峰范圍大，機(jī)組啟停頻繁無疑是安全可靠的。而汽封改造所獲效益大小，則取決于改造前改造后汽封調(diào)整間隙，即改造后汽封間隙越小(與改造前比較)效益越大。
四、接觸式汽封的結(jié)構(gòu)及其特點(diǎn)
接觸式汽封采用獨(dú)特大膽的設(shè)計(jì)理念，在汽封塊中心部位嵌入與軸近似直接接觸的密封齒。這種接觸式密封，設(shè)計(jì)巧妙、結(jié)構(gòu)合理、它包含動靜結(jié)合處真實(shí)運(yùn)行工況下可能需要的所有功能。
①多等分功能，接觸式密封的密封齒按圓周方向等分成若干偶數(shù)等份，每一等份均能徑向后退，靈敏度高，能緊隨軸的位移做徑向退讓，因此能確保轉(zhuǎn)子有徑向擺動的情況下一直保持和軸穩(wěn)定運(yùn)行；
②限位功能，精確的限位裝置，它能有效地限制密封齒的 進(jìn)給量，使密封齒與轉(zhuǎn)軸之間減少磨損，并保證擋密封齒與轉(zhuǎn)軸之間永遠(yuǎn)保持在安裝運(yùn)行間隙。
③轉(zhuǎn)軸接觸部分材料，與轉(zhuǎn)軸接觸部分材料，是一種非金屬多元高效復(fù)合材料，此種材料具有耐磨、耐油、耐高溫、耐老化、耐化學(xué)腐蝕等特性，并且具有自功能。
性 能 數(shù) 據(jù)
五、應(yīng)用圖片
1、300MW高壓隔板汽封改造
2、300MW高壓后軸封改造
3、300MW中壓后軸封改造
六、張電4號機(jī)大修汽封改造后相關(guān)數(shù)據(jù)對比
大唐國際張家口發(fā)電廠4號機(jī)是由東方汽輪機(jī)廠制造的N300—16.7/537/537—3 型（合缸）亞臨界、中間再熱、兩缸兩排汽、凝汽式汽輪機(jī)。該機(jī)型是東方汽輪機(jī)有限公司開發(fā)的300MW 比較早的機(jī)型，在當(dāng)時(shí)的設(shè)計(jì)技術(shù)、加工等條件下，具有很多不完善的地方。張家口電廠采用了東方汽輪機(jī)有限公司的成熟的300MW 技術(shù)對4 號機(jī)組進(jìn)行通流部分改造，解決機(jī)組存在的安全問題，提高機(jī)組出力，提高運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。為了配合通流改造，對汽輪機(jī)汽封進(jìn)行了布萊登改造和接觸汽封改造，改造后各項(xiàng)指標(biāo)均達(dá)到設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，降低機(jī)組能耗，提高了機(jī)組效率。
1、改造后主要技術(shù)參數(shù)
型式:亞臨界中間再熱兩缸兩排汽凝汽式汽輪機(jī)
轉(zhuǎn)向：從汽輪機(jī)向電機(jī)側(cè)看去為順時(shí)針方向
額定功率： 320MW
最大功率： 334MW
額定蒸汽參數(shù)： 16.67MPa/537℃（主汽門前）
額定背壓： 5.39KPa（設(shè)計(jì)冷卻水溫 20℃）
2、汽輪機(jī)相關(guān)試驗(yàn)點(diǎn)工況主要參數(shù)如下：
試驗(yàn)熱耗分別為 8055.63kJ/kW.h 和 8137.26kJ/kW.h，經(jīng)修正后的熱耗率分別為 7961.41kJ/kW.h 和 7979.83kJ/kW.h，兩次熱耗率相差 0.23％，小于規(guī)定要求 0.25％，滿足 ASME 汽輪機(jī)性能試驗(yàn)規(guī)程關(guān)于試驗(yàn)結(jié)果的一致性要求，試驗(yàn)結(jié)果有效。取兩次試驗(yàn)平均值 7970.62kJ/kW.h 為最終熱耗結(jié)果，小于東方汽輪機(jī)有限公司熱耗保證值 7982kJ/kW.h,達(dá)到要求。
高壓缸效率兩次試驗(yàn)平均值 85.89％，大于東方汽輪機(jī)有限公司高壓缸效率保證值 85％，達(dá)到要求。
中壓缸效率兩次試驗(yàn)平均值 92.56％，大于東方汽輪機(jī)有限公司中壓缸效率保證值 92.4％，達(dá)到要求，并提高了0.16個(gè)百分點(diǎn)。
修正后低壓缸效率兩次試驗(yàn)平均值 88.83％，達(dá)到東方汽輪機(jī)有限公司低壓缸效率保證值 88.1％，達(dá)到要求，并提高了0.73個(gè)百分點(diǎn)。
表1：300Mw機(jī)組試驗(yàn)數(shù)據(jù)對比
七、改造目的
1.通過對機(jī)組的高、中壓后軸封、過橋汽封、低壓前后軸封的改造，徹底解決高、中壓軸封漏汽及低壓前后的漏空，達(dá)到節(jié)能增效的目的。
2.通過對過橋汽封的改造，有效的減少高壓前高品質(zhì)蒸汽漏入夾層，而帶來的夾層溫度升高；有效的減少高品質(zhì)蒸汽竄入中壓缸而帶來的高壓缸缸效降低，達(dá)到節(jié)能增效的目的。
3.通過低壓葉頂汽封的改造，提高級效率，從而提高缸效的目的。
4.改造后，機(jī)組的軸向位移、高、中壓缸脹差及高、中、低壓缸膨脹均在合格范圍內(nèi)，機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定。
5.汽封改造后，使機(jī)組煤耗下降。
八、改造后的成效
1、提高機(jī)組效率，降低了汽耗、煤耗和熱耗。
汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率（除單缸存凝機(jī)組外）可以表示為
(1)
其中，系數(shù)
D0為主蒸汽流量，kg/s，
ηri為汽輪機(jī)的指示性相對內(nèi)效率或圖上相對內(nèi)效率，ηri=ΔHi/ΔHt。ΔHi、ΔHt為汽輪機(jī)的有效焓降和理想焓降；
αsgt為理想(等熵)過程的軸封漏汽份額，Ysg、Ysgt為汽輪機(jī)的實(shí)際軸封漏汽與理想過程的軸封漏汽作功不足系數(shù)；
由式(1)可以發(fā)現(xiàn)，內(nèi)效率其大小受到軸封或門桿漏汽量的影響，而且，不同汽缸的軸封漏汽量對相對內(nèi)效率和指示性相對內(nèi)效率產(chǎn)生不同的影響。
由于汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率ηi＝Pi/pt的計(jì)算比較復(fù)雜，而且其值還受到汽輪機(jī)門桿和軸封漏汽量及回?zé)岢槠康挠绊懀虼耍渲档拇笮〔⒉荒苷嬲从称啓C(jī)本體通流部分的好壞。因此，在電廠的實(shí)際應(yīng)用中，普遍采用指示性相對內(nèi)效率ηri＝ΔHi/ΔHt來表示汽輪機(jī)內(nèi)部工作情況的好壞，并認(rèn)為門桿和軸封漏汽量及回?zé)岢槠康挠绊憣χ甘拘韵鄬?nèi)效率值不產(chǎn)生影響。但實(shí)際上，指示性相對內(nèi)效率也同樣要受到門桿和軸封漏汽量及回?zé)岢槠康挠绊憽＠纾谥髡羝髁恳欢〞r(shí)，當(dāng)門桿和軸封漏汽量及回?zé)岢槠孔兓瘯r(shí)，必然引起汽輪機(jī)級內(nèi)流量的變化，引起級尤其是最末級的相對內(nèi)效率的變化，從而使汽輪機(jī)的指示性相對內(nèi)效率發(fā)生變化。在主蒸汽流量一定時(shí)，當(dāng)門桿和軸封漏汽量及回?zé)岢槠孔兓瘯r(shí)，必然引起汽輪機(jī)級內(nèi)流量的變化，引起級尤其是最末級的相對內(nèi)效率的變化，從而使汽輪機(jī)的指示性相對內(nèi)效率發(fā)生變化，從而引起效率下降。即軸封漏汽的改善，將對機(jī)組的內(nèi)效率的提高起一定的作用，從而降低了汽耗及熱耗。
2、提高機(jī)組的安全性
汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子普遍存在一定量的動不平衡現(xiàn)象,運(yùn)行中轉(zhuǎn)子有不同程度的振幅擺動,其擺動幅值除其自身質(zhì)量偏心外,與汽封和軸承徑向間隙的阻尼作用大小有關(guān),即阻尼系數(shù)Ce,
Ce=πη(nbD21D22)/(D21-D22)
其中D1---汽封內(nèi)徑
D2---轉(zhuǎn)子軸徑
由此可看出阻尼系數(shù)Ce與汽封與轉(zhuǎn)子的徑向間隙(D1-D2)成反比而轉(zhuǎn)子擺動幅值A(chǔ)與Ce成反比(A=4F/πωCe),即當(dāng)汽封間隙減小時(shí),阻尼系數(shù)增大，轉(zhuǎn)子擺動幅值減小,從而提高了轉(zhuǎn)子運(yùn)行的穩(wěn)定性。
3、提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性
軸封改造后漏氣量都明顯減少，汽缸效率都顯著提高。
九、結(jié)論
從發(fā)展態(tài)勢看，汽封的型式存在逐步由單一傳統(tǒng)的非接觸式汽封向多種型式組合的新型汽封演變的趨勢。例如在隔板汽封上采用可調(diào)式汽封內(nèi)置刷式汽封、末級葉片頂部采用迷宮汽封內(nèi)嵌蜂窩汽封的方式，這樣設(shè)計(jì)既保證了對汽流的密封效果又在異常工況下保證機(jī)組的安全性。近年來各種不同型式的汽封在汽輪機(jī)中的應(yīng)用實(shí)踐表明：不同型式的汽封各有技術(shù)優(yōu)勢，傳統(tǒng)汽封也因其固有的特點(diǎn)而得到廣泛的使用。選擇適用的汽封、合適的密封間隙是保證汽封安全可靠運(yùn)行的前提。提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性方法很多，改變汽封型式只是其中的一種有效手段，不是唯一的選擇。如何用好、改好汽封系統(tǒng)，提高機(jī)組安全性、經(jīng)濟(jì)性，是一個(gè)系統(tǒng)工程。選擇合適的汽封只是提高機(jī)組安全性、經(jīng)濟(jì)性的第一步工作，汽封系統(tǒng)設(shè)計(jì)、工藝質(zhì)量控制、安裝水平、運(yùn)行調(diào)整均對汽封系統(tǒng)的安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行起著舉足輕重的作用。
參考文獻(xiàn)
【1】汽輪機(jī)分冊大唐國際發(fā)電股份有限公司編（中國電力出版社）.
【2】汽輪機(jī)設(shè)備檢修 中國大唐集團(tuán)公司和長沙理工大學(xué)組編（中國電力出版社出版）.
【3】《王常春接觸式汽封》王常春編.
【4】布萊登汽封在300MW汽輪機(jī)上的應(yīng)用研究. 褚偉著2006.04.10
第3篇：汽輪機(jī)技術(shù)范文
【關(guān)鍵詞】汽輪機(jī)；內(nèi)部除濕；除濕技術(shù)
中圖分類號：TK269文獻(xiàn)標(biāo)識碼： A
一、前言
如何做好新形勢下汽輪機(jī)內(nèi)部除濕技術(shù)發(fā)展工作的措施，為汽輪機(jī)內(nèi)部除濕技術(shù)發(fā)展實(shí)現(xiàn)可持續(xù)發(fā)展提供堅(jiān)實(shí)的安全保障，是現(xiàn)在汽輪機(jī)除濕技術(shù)面臨的迫在眉睫、亟待解決的頭等課題。
二、汽輪機(jī)內(nèi)部除濕技術(shù)的概述
在汽輪機(jī)低壓缸和核電汽輪機(jī)中，蒸汽常處于濕蒸汽兩相流動狀態(tài)，不僅會使在濕蒸汽區(qū)工作的汽輪機(jī)級效率降低，而且濕蒸汽中的水滴會導(dǎo)致汽輪機(jī)末幾級葉片的水蝕損壞。由于汽輪機(jī)的蒸汽進(jìn)口參數(shù)已經(jīng)接近或達(dá)到飽和狀態(tài)，濕蒸汽流動引發(fā)的問題更加突出，如果不采取除濕措施，蒸汽在末級出口處的濕度將高達(dá)24%，對汽輪機(jī)運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性帶來很大危害，因此對汽輪機(jī)的除濕方法進(jìn)行研究具有十分重要的意義。
汽輪機(jī)除濕技術(shù)可分為外部除濕技術(shù)和內(nèi)部除濕技術(shù)。其中，在空心靜葉上設(shè)置除濕槽，利用槽內(nèi)外的壓差去除水膜，減少靜葉出氣邊水膜破裂形成的二次水滴數(shù)量，從而消除或減輕動葉水蝕，是最有效的除濕方法之一，在汽輪機(jī)中得到了廣泛的應(yīng)用。然而如果除濕槽設(shè)計(jì)不當(dāng)，不僅不能達(dá)到理想的除濕效果還會引起氣動效率下降。空心靜葉除濕槽的除濕效果與除濕槽開設(shè)的位置、形狀、尺寸、角度等因素有關(guān)，必須針對具體汽輪機(jī)的工作情況進(jìn)行設(shè)計(jì)。本文對汽輪機(jī)低壓缸末級內(nèi)的水滴運(yùn)動和沉積規(guī)律進(jìn)行了數(shù)值研究，并在此基礎(chǔ)上分析了末級空心靜葉除濕槽的幾何結(jié)構(gòu)對除濕性能的影響。
三、汽輪機(jī)內(nèi)部除濕技術(shù)
當(dāng)前火電廠的汽輪機(jī)開始朝著大容量、高參數(shù)以及高效率的方向發(fā)展，為了達(dá)到足夠高的蒸汽熱效率，汽輪機(jī)的設(shè)計(jì)者一般都采用了超臨界的設(shè)計(jì)參數(shù)來予以實(shí)現(xiàn)，導(dǎo)致新蒸汽的初壓越來越高，而汽輪機(jī)末級的葉片尺寸也不斷增加，出口蒸汽的濕度也就隨著明顯增加。而蒸汽中所包含的流動的水滴在運(yùn)動的過程中對汽輪機(jī)的葉片產(chǎn)生強(qiáng)大的沖擊作用，使得汽輪機(jī)的末端轉(zhuǎn)子的葉片產(chǎn)生較為嚴(yán)重的沖蝕作用，甚至?xí)?dǎo)致葉片發(fā)生斷裂。為了加強(qiáng)這種抵抗腐蝕的能力，就必須要降低汽輪機(jī)中流動蒸汽的濕度。
當(dāng)前，在大部分汽輪機(jī)使用單位，主要采用的是內(nèi)部除濕技術(shù)。其中，核電機(jī)組的除濕裝置一般設(shè)置在高壓與低壓氣缸之間安裝外置式的汽水分離、再熱裝置。這種外置式的除濕裝置都是通過在其流道部分設(shè)置疏水環(huán)來達(dá)到除濕的目的。而疏水環(huán)主要是設(shè)置在動靜葉之間，通過合理利用動、靜葉之間的工作蒸汽的扭轉(zhuǎn)、離心作用來將蒸汽中的水滴向外周拋開，然后再通過在動葉頂部穿過的汽封環(huán)之間的孔，徹底地將水滴排到機(jī)組外設(shè)置的冷凝器當(dāng)中。這種在葉片的表面卡設(shè)除濕溝槽的方式具有結(jié)構(gòu)較為簡單、加工工藝容易實(shí)現(xiàn)以及造價(jià)較低的特點(diǎn)，因此在汽輪機(jī)的除濕過程中得到廣泛應(yīng)用。
同時(shí)，這種除濕裝置還可以將積累在汽封環(huán)之上的自由水重新進(jìn)入到蒸汽通道，或者是再次沖擊汽封環(huán)之間將之有效地予以排除，最終經(jīng)過內(nèi)壁之上開始的孔排到冷凝器當(dāng)中。這種方式雖然可以有效地除去蒸汽流道內(nèi)部存在的液態(tài)水滴，但在這個(gè)過程中也減少了流道中的部分蒸汽，也就是說這種方式降低了汽輪機(jī)的熱效率。其中，最為嚴(yán)重的就是假若在設(shè)計(jì)過程中出現(xiàn)些許誤差時(shí)，都將對汽輪機(jī)的蒸汽產(chǎn)生極大損失。同時(shí)，這種外置式汽水分離、再熱裝置的尺寸和重量一般都較大，造價(jià)也不夠便宜，對整個(gè)系統(tǒng)造成的壓力損失也較大。假如汽輪機(jī)組采用的是單缸設(shè)計(jì)，當(dāng)前這種外置式汽水分離裝置將不能有效地加以采用。
四、除濕槽寬度對除濕效率的影響
根據(jù)總流伯努利方程以及除濕槽進(jìn)出口處的壓差進(jìn)行估算可知，本文幾種寬度的除濕槽能通過的液相流量都遠(yuǎn)大于除濕槽開設(shè)區(qū)域上游的液相沉積量，因此理論上完全滿足抽吸掉除濕槽上游液相沉積量的要求。
由于除濕槽進(jìn)口處的蒸汽 ---水膜兩相流動機(jī)理十分復(fù)雜，因此除濕槽的除濕效率并不是簡單地隨著除濕槽寬度的增大而增大。通過實(shí)驗(yàn)研究了除濕槽角度為45。槽寬為1--4mm( 相當(dāng)于本文定義的0.4--3mm) 時(shí)除濕效率的變化，認(rèn)為隨著槽寬增加除濕效率先減小后增大.當(dāng)抽吸壓比較時(shí)，槽寬為1--3mm時(shí)除濕效率幾乎相同，當(dāng)抽吸壓比增大時(shí)除濕效率會下降，這時(shí)較寬的除濕槽才有較高的除濕效率，因此存在一個(gè)最佳抽吸壓比.此外，當(dāng)葉柵出口汽流速度較低時(shí)的最大除濕效率和最佳抽吸壓比比葉柵出口速度較高時(shí)的要大一些。由于本文研究的核電汽輪機(jī)末級靜葉出口的汽流速度遠(yuǎn)高于該實(shí)驗(yàn)中的葉柵出口流速，可以推測最佳抽吸壓比會較小。數(shù)值計(jì)算得到的末級空心靜葉除濕槽的抽吸壓比，可見隨著除濕槽寬度的增大，壓力面和吸力面除濕槽的抽吸壓比都明顯增大，因此槽寬較大時(shí)不一定除濕效率會較高。綜合來看，除濕槽的寬度不能太小也不能過大，而是存在一個(gè)合適的寬度。
五、解決措施
1、控制成核。理論上，建議通過控制蒸汽在濕汽區(qū)膨脹速率，可以控制自然結(jié)核和形成的霧滴大小，當(dāng)蒸汽快速膨脹時(shí)出現(xiàn)結(jié)核，威爾遜線發(fā)生在葉片流道內(nèi)。由于產(chǎn)生的是霧汽，因此在隨后的固定表面上沉積的水滴數(shù)量是相當(dāng)少的。但是，當(dāng)結(jié)核發(fā)生在葉片流道間的軸向間隙時(shí)（蒸汽擴(kuò)散速度很低甚至滯止的區(qū)域）相當(dāng)于產(chǎn)生近似的霧滴，使得靜葉片上的沉積增長。
2、沖刷防護(hù)。這是最普通的方法，但屬于被動控制，能幫助減少水汽損失。通過提供局部硬化表面以減少沖蝕，或者通過材料處理，如在低壓動葉的前緣焊接司太立片。
3、增加軸向距離。增加靜葉和動葉間的軸向距離，使得水滴有更多的時(shí)間加速，以達(dá)到接近自由蒸汽的速度，減少相對沖擊速度。此方法同時(shí)減少了葉片沖蝕和機(jī)械損失。
4、空心葉片并設(shè)置除濕槽。空心靜葉除濕即將靜葉內(nèi)做成空腔，通過腔室借助抽吸，吹掃或加熱的方法將附著在靜葉表面的液膜或靜葉尾緣的大液滴去掉。以增加蒸汽的干度。同時(shí)在空心靜葉內(nèi)弧和背弧上設(shè)置除濕槽。利用槽內(nèi)外的壓差去除水膜，減少靜葉出汽邊水膜破裂形成的二次水滴數(shù)量，能幫助水滴加速和霧化，從而消除或減輕動葉水蝕。
5、靜葉片幾何結(jié)構(gòu)。由于擴(kuò)散作用，減少葉片表面面積可降低水滴沉積，而由于慣性作用，減少葉片曲率和后緣半徑也可降低水滴沉積。因此鑒于以上觀點(diǎn)，通過優(yōu)化葉片幾何形狀可以使水滴沉積和聚積降低，已證實(shí)可降低大的水滴的出現(xiàn)。
6、去除水汽。最重要的是在汽輪機(jī)內(nèi)部重要位置設(shè)置抽汽口以去除水汽。
在動葉片離心力和地球自轉(zhuǎn)偏向力的作用下，水滴在離心作用下聚向葉片頂部，以高切向和徑向速率離開葉片。因此，水汽密度在此周圍區(qū)域增加，為去除水汽創(chuàng)造一有利條件。槽縫尺寸、形狀、幾何形狀、軸向位置、葉片高度、抽汽壓力等是影響水汽去除效率的重要參數(shù)。
六、結(jié)束語
綜上所述，本文所提到的汽輪機(jī)內(nèi)部除濕技術(shù)的研究工作，希望可以對汽輪機(jī)內(nèi)部除濕技術(shù)的發(fā)展提供參考價(jià)值。隨著汽輪機(jī)內(nèi)部除濕技術(shù)的不斷開展， 對輪機(jī)內(nèi)部除濕技術(shù)的研究工作也將成為保障汽輪機(jī)內(nèi)部除濕技術(shù)措施的重要工作。
參考文獻(xiàn)：
[1] 徐連青. 汽輪機(jī)內(nèi)部除濕技術(shù)芻議[J]. 機(jī)電信息.2012(12):132-133.
第4篇：汽輪機(jī)技術(shù)范文
在我國汽輪機(jī)故障診斷技術(shù)的研究晚于國外，但是通過后期的不斷努力對于汽輪機(jī)故障診斷的相關(guān)技術(shù)發(fā)展迅速。在我國汽輪機(jī)故障診斷由最早的從國外引入先進(jìn)技術(shù)再到后期的自主研究，這個(gè)發(fā)展的過程時(shí)間較長，但是對汽輪機(jī)在今后工業(yè)發(fā)展中的使用奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。汽輪機(jī)故障產(chǎn)生的原因有很多種，針對不同原因產(chǎn)生的故障情況采取相應(yīng)的措施進(jìn)行維護(hù)，這樣將汽輪機(jī)故障造成的影響降到最低，有效的節(jié)約工業(yè)運(yùn)營成本對于工業(yè)今后的發(fā)展非常有利。下面本文將對汽輪機(jī)故障診斷技術(shù)進(jìn)行詳細(xì)的分析。
1 國內(nèi)在故障診斷系統(tǒng)設(shè)計(jì)和系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)方面的研究
在國內(nèi)較為常見的汽輪機(jī)故障診斷系統(tǒng)，主要通過對故障信息的采集，相關(guān)的信號處理工作、對于數(shù)據(jù)的分析、推測故障原因、故障情況確定這一系列的步驟進(jìn)行。在我國研究汽輪機(jī)故障診斷系統(tǒng)的初期，相關(guān)的工作人員已經(jīng)研究出多種故障診斷的方法，但是診斷的效果不夠明顯，對于故障的情況不夠理想。隨著技術(shù)人員的不懈努力，制定出多種完整的故障診斷系統(tǒng)，使我國的工業(yè)得到了更好的發(fā)展，為社會的進(jìn)步貢獻(xiàn)自己的力量。
2 汽輪機(jī)故障診斷技術(shù)的發(fā)展
2.1 信號采集與信號分析
（1）傳感器技術(shù)。目前汽輪機(jī)工作的環(huán)境較為特殊，在汽輪機(jī)故障診斷過程中容易受到周圍環(huán)境的干擾，使診斷的結(jié)果產(chǎn)生一定的誤差，針對此類情況，應(yīng)當(dāng)提高故障診斷技術(shù)的傳感器性能，對于傳感器的使用性能和可靠性進(jìn)行研究，從而減少在故障診斷當(dāng)中誤診和漏診的現(xiàn)象。（2）信號分析與處理。信號的分析主要針對在汽輪機(jī)故障診斷中對于振動信號的處理能力，在一般的汽輪機(jī)故障診斷系統(tǒng)當(dāng)中，通常采用傅里葉變換的基本思想，傅里葉變換的思想對一般的信號頻率轉(zhuǎn)換成函數(shù)的分析模式，并且具有一定的規(guī)律，在日常的使用中對于這種頻率信號的測量結(jié)果不會產(chǎn)生影響，但是在故障診斷時(shí)信號的頻率會產(chǎn)生多種變化的情況，通常是不穩(wěn)定的，所以在故障診斷技術(shù)當(dāng)中信號的診斷和分析，仍舊是目前有關(guān)機(jī)構(gòu)研究的課題。
2.2 故障機(jī)理與診斷策略
（1）故障機(jī)理。故障機(jī)理是故障的內(nèi)在本質(zhì)和產(chǎn)生原因。故障機(jī)理的研究，是故障診斷中的一個(gè)非常基礎(chǔ)而又必不可少的工作。目前對汽輪機(jī)故障機(jī)理的研究主要從故障規(guī)律、故障征兆和故障模型等方面進(jìn)行。由于大部分軸系故障都在振動信號上反映出來，因此，對軸系故障的研究總是以振動信號的分析為主。（2）診斷策略和診斷方法。在汽輪機(jī)故障診斷中用到的診斷策略主要有對比診斷、邏輯診斷、統(tǒng)計(jì)診斷、模式識別、模糊診斷、人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)和專家系統(tǒng)等。而目前研究比較多的是后面幾種，其中人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)和專家系統(tǒng)的應(yīng)用研究是這一領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)。
2.3 汽輪故障機(jī)診斷的關(guān)鍵點(diǎn)
（1）溫度監(jiān)測。相關(guān)的檢測系統(tǒng)主要針對汽輪機(jī)兩種情況下的溫度進(jìn)行測量，第一種是轉(zhuǎn)子支撐情況的軸承和軸瓦的溫度，主要針對汽輪機(jī)軸瓦的溫度，從而判斷冷冷卻的程度，如果冷卻的程度無法達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)就表示會產(chǎn)生故障的情況越大；而第二種是汽缸金屬與汽缸壁之間的溫度差，對于溫度差的檢測是針對汽缸受熱情況分析主要憑證，溫差過大會產(chǎn)生汽缸內(nèi)部的動靜間隙變少甚至消失，從而產(chǎn)生摩擦導(dǎo)致停機(jī)的現(xiàn)象。（2）振幅。振幅是汽輪機(jī)監(jiān)測系統(tǒng)中比較關(guān)鍵的參數(shù)，在KIT系統(tǒng)中主要檢測軸承以及轉(zhuǎn)子的振動。它是反映轉(zhuǎn)子運(yùn)行狀況以及軸承自身穩(wěn)定狀況的依據(jù)。（3）熱變形。由于熱態(tài)時(shí)金屬有較大的熱變形，因此汽輪機(jī)設(shè)置了較為嚴(yán)密的滑銷系統(tǒng)以保證汽缸和軸承按照指定的方向來膨脹，以防止發(fā)生動靜碰磨。汽缸的絕對膨脹和相對膨脹（差漲數(shù)據(jù)是反映汽缸內(nèi)部間隙情況的重要依據(jù)。（4）管道設(shè)計(jì)。管道設(shè)計(jì)布置不合理，汽輪機(jī)熱態(tài)運(yùn)行時(shí)汽缸受到的外應(yīng)力過大，造成中心走動太多，引起機(jī)組的強(qiáng)烈振動特別是功率大的背壓式汽輪機(jī)，進(jìn)、排汽管道的布置極為重要，需用彈簧吊架的一定要用，不能省略。否則汽機(jī)在熱態(tài)中運(yùn)行時(shí)受外力的牽連過大，會造成汽缸變形、中心偏移等現(xiàn)象。
3 診斷技術(shù)與應(yīng)用
3.1 檢測手段
汽輪機(jī)故障診斷技術(shù)中的許多數(shù)學(xué)方法，甚至專家系統(tǒng)中的一些推理算法都達(dá)到了很高的水平，而征兆的獲取成為了一個(gè)瓶頸，其中最大的問題是檢測手段不能滿足診斷的需要，如運(yùn)行中轉(zhuǎn)子表面溫度檢測、葉片動應(yīng)力檢測、調(diào)節(jié)系統(tǒng)卡澀檢測、內(nèi)缸螺栓斷裂檢測等，都缺乏有效的手段。
3.2 材料性能
在壽命診斷中，對材料性能的了解非常重要，因?yàn)榇蠖鄶?shù)壽命評價(jià)都是以材料的性能數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)的。但目前對于材料的性能，特別是對于汽輪機(jī)材料在復(fù)雜工作條件下的性能變化還缺乏了解。
3.3 復(fù)雜故障的機(jī)理
對故障機(jī)理的了解是準(zhǔn)確診斷故障的前提。目前，對汽輪機(jī)的復(fù)雜故障，有些很難從理論上給出解釋，對其機(jī)理的了解并不清楚，比如在非穩(wěn)定熱態(tài)下軸系的彎扭復(fù)合振動問題等，這將是阻礙汽輪機(jī)故障診斷技術(shù)發(fā)展的主要障礙之一。
3.4 人工智能應(yīng)用
專家系統(tǒng)作為人工智能在汽輪機(jī)故障診斷中的主要應(yīng)用已經(jīng)獲得了成功，但仍有一些關(guān)鍵的人工智能應(yīng)用問題需要解決，主要有知識的表達(dá)與獲取、自學(xué)習(xí)、智能辨識、信息融合等。
4 汽輪機(jī)故障診斷需要注意的問題
現(xiàn)階段我國有很多的學(xué)者以及研究人員針對汽輪機(jī)故障的診斷技術(shù)進(jìn)行了深入研究，從而取得了一定的成效，在汽輪機(jī)故障診斷技術(shù)較為成熟，但是仍有許多的不足，下面針對汽輪機(jī)故障診斷技術(shù)的相關(guān)問題進(jìn)行分析。
首先利用現(xiàn)階段的檢測技術(shù)對汽輪機(jī)故障產(chǎn)生的情況有一定的了解，在今后的汽輪機(jī)故障診斷技術(shù)研究當(dāng)中，應(yīng)當(dāng)以出故障機(jī)理為基礎(chǔ)，隨著對故障機(jī)理的深入研究，為故障診斷技術(shù)確定一個(gè)明確的研究方向；其次，對于現(xiàn)階段掌握的知識的運(yùn)用也是汽輪機(jī)故障診斷技術(shù)的重點(diǎn)問題，所以應(yīng)當(dāng)增加產(chǎn)生汽輪機(jī)故障情況的知識含量；最后，利用先進(jìn)的科學(xué)技術(shù)手段對汽輪機(jī)故障產(chǎn)生的問題進(jìn)行研究，從而得到較為完整的故障診斷技術(shù)體系。
結(jié)束語
結(jié)合以上的敘述對汽車故障診斷技術(shù)有一定的了解，在汽輪機(jī)故障診斷之前，首先對產(chǎn)生故障的情況進(jìn)行分析，通過一定的技術(shù)手段對產(chǎn)生故障情況的數(shù)據(jù)進(jìn)行采集和處理，通過傳感器技術(shù)、信號分析處理等技術(shù)，對于產(chǎn)生故障的原因進(jìn)行判斷，溫度監(jiān)測、振幅、熱變形以及管道設(shè)計(jì)等都是汽輪機(jī)經(jīng)常產(chǎn)生故障的位置，這樣就需要在平時(shí)的工作當(dāng)中加強(qiáng)汽輪機(jī)的維修和檢查工作避免故障的發(fā)生，在故障產(chǎn)生之后對汽輪機(jī)的故障的情況進(jìn)行檢測利用相關(guān)的技術(shù)手段保證故障診斷的準(zhǔn)確度，為后期的故障產(chǎn)生后的彌補(bǔ)工作做準(zhǔn)備。
參考文獻(xiàn)
第5篇：汽輪機(jī)技術(shù)范文
【關(guān)鍵詞】汽輪機(jī)；缸體；裂紋；修補(bǔ)
0.引言
汽輪機(jī)缸體壁厚極大、缸體內(nèi)外壁均為變截面和曲面設(shè)計(jì)，型線不規(guī)則，在鑄造過程中，局部位置存在應(yīng)力過大、組織疏松等缺陷。運(yùn)行中因熱應(yīng)力變化，使得缺陷位置產(chǎn)生裂紋。缸體材質(zhì)為珠光體類熱強(qiáng)鑄鋼，塑性小可焊性較差，焊接難度較大易產(chǎn)生裂紋。裂紋缺陷對機(jī)組的安全運(yùn)行存在極大威脅，及時(shí)修復(fù)這些缺陷，對保障機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行具有重要意義。
該工藝的現(xiàn)場實(shí)施難點(diǎn)在于采用進(jìn)行嚴(yán)格的焊接工藝控制，防止焊接過程中產(chǎn)生熱裂紋和缸體變形。處理裂縫時(shí)制定工藝要準(zhǔn)確，如有失誤會使裂縫擴(kuò)展，情況嚴(yán)重時(shí)可導(dǎo)致缸體報(bào)廢。
1.缸體裂縫情況
達(dá)拉特發(fā)電廠#4機(jī)330mw汽輪機(jī)是北京汽輪機(jī)廠與法國阿爾斯通公司合作生產(chǎn)的機(jī)組，型號：T2A-330-30-2F-1080。大修解體時(shí)發(fā)現(xiàn)中壓內(nèi)缸進(jìn)汽側(cè)內(nèi)壁有三條裂縫，連續(xù)長度11cm。裂縫如下圖一。
圖一 缸體裂紋狀態(tài)
為保證汽缸在以后能夠安全運(yùn)行，我們準(zhǔn)備對裂縫進(jìn)行焊接處理。處理時(shí)，先在缸體內(nèi)壁裂縫上開挖溝槽，打磨消除裂紋，開挖后發(fā)現(xiàn)溝槽深40mm、長110mm、寬30mm。缸壁的厚度為120mm，裂縫深度占缸壁厚度的三分之一。著色檢查，溝槽附近的金屬組織有疏松現(xiàn)象，在修復(fù)過程中這里極易產(chǎn)生新的裂紋，制定焊接工藝時(shí)主要防止焊道金屬在冷卻收縮時(shí)產(chǎn)生過大拉應(yīng)力，在焊縫周圍出現(xiàn)焊接裂紋，影響汽缸使用安全。
2.缸體裂紋形成原因
因缸體材質(zhì)是珠光體類熱強(qiáng)鑄鋼，塑性比較低，斷面收縮率Ψ小于30[1]，在大型不規(guī)則鑄件中易產(chǎn)生裂紋。運(yùn)行過程中，汽缸溫度冷熱變化劇烈，也會促使裂紋生成，尤其在內(nèi)缸內(nèi)避表面更容易出現(xiàn)。
2.1缸體鑄造過程中應(yīng)力形成原因
汽缸是大型鑄造部件，汽缸壁較厚[2]，如圖二，在鑄造冷卻或熱處理冷卻過程中，如冷卻速度不均勻。尤其外壁冷卻速度快于內(nèi)壁冷卻速度，外壁冷卻凝固后內(nèi)壁才開始冷卻收縮，在內(nèi)壁層會形成極大的拉應(yīng)力，嚴(yán)重時(shí)當(dāng)時(shí)就會出現(xiàn)裂紋。汽缸凹陷部位產(chǎn)生的缺陷多數(shù)是因鑄件鑄造冷卻速度不均勻引起的，圖三是一機(jī)組內(nèi)缸凹陷部位熱應(yīng)力裂紋的著色圖。
圖二 汽缸壁刨面圖
圖三 汽缸凹陷部位裂紋著色圖
2.2運(yùn)行中缸體裂紋形成原因
當(dāng)機(jī)組蒸汽溫度發(fā)生大幅度變化時(shí)，汽缸的內(nèi)外壁溫度變化也較大，汽缸表面層熱應(yīng)力變化很大，因汽缸材料塑性差，在鑄造時(shí)存在應(yīng)力偏大的區(qū)域就會出現(xiàn)熱疲勞裂紋。運(yùn)行中，隨著表面熱應(yīng)力的波動和交變，會促使裂紋擴(kuò)展，逐漸形成危及設(shè)備安全的隱患。
3.焊接前的工藝選擇
焊接過程中要先將裂紋清除干凈并去除裂紋周邊有缺陷的金屬組織，防止裂紋擴(kuò)展。焊接時(shí)也要防止填充金屬冷卻時(shí)將母體組織拉出裂紋。
根據(jù)缸體材質(zhì)、結(jié)構(gòu)，制定工藝時(shí)要注意以下環(huán)節(jié)：
（1）焊條選擇合適，法國阿爾斯通公司將中壓內(nèi)缸缸體材質(zhì)編號為B64J-V，相當(dāng)于中國的合金鋼ZG17CrMoV5-11。這是一種綜合性能較好的珠光體類熱強(qiáng)鑄鋼，可在570℃以下長期工作，該鋼易產(chǎn)生裂紋，焊接性能較差，焊接時(shí)為了防止焊后出現(xiàn)裂紋，焊接前應(yīng)預(yù)熱和焊后應(yīng)回火處理，回火溫度720℃[5]。焊條選用耐熱鋼焊條R407L，該焊條用于鉻鉬類珠光體耐熱鋼[1]。；（2）裂紋修磨干凈，防止內(nèi)裂紋在焊接和運(yùn)行中擴(kuò)展[4]；（3）焊前、焊后局部加熱，減少焊接應(yīng)力；（4）中間層焊道要用小錐型氣錘全焊道敲擊除應(yīng)力；（5）焊接過程中，焊道焊層盡量減少對母體的拉應(yīng)力，焊道截面如圖四所示，焊道要進(jìn)行多層凹型焊接且圓滑過渡，杜絕采用平直型焊道，免得在冷卻收縮時(shí)對母體產(chǎn)生拉裂紋。
圖四 焊道截面圖
4.焊接工藝的制定
4.1焊前準(zhǔn)備工作
（1）焊條采用R407L，均為φ3.2。焊條在使用前，均應(yīng)按照焊條使用說明進(jìn)行烘干。
（2）修磨裂紋，采用砂輪或旋轉(zhuǎn)銼清除裂紋。經(jīng)著色檢查確保裂紋清除后，方可準(zhǔn)備焊接。
（3）焊接部位局部用烤槍預(yù)熱到150-200℃，烘烤范圍以焊接部位為中心直徑200mm范圍內(nèi)，保證缸體內(nèi)外壁熱透，加熱均勻。
4.2焊接過程注意事項(xiàng)
（1）焊接采用手工電弧焊，用R407L焊條φ3.2進(jìn)行施焊I=90-120A。
（2）采用小電流，多層多焊道，保證層間溫度大于200℃。注意層間清理，清渣要干凈。
（3）采用短弧焊，起落弧位置要錯開，各層間焊道垂直（寬焊道）。
（4）除底層和表層外，每焊接一道，在紅熱狀態(tài)下，對焊道進(jìn)行錘擊除應(yīng)力[3]。
（5）焊接高度高出母材2-4mm。
4.3焊后處理要求
（1）用烤槍在焊道表面及周邊200mm范圍內(nèi)烘烤10分鐘，然后用石棉布包裹緩慢冷卻。 （下轉(zhuǎn)第161頁）
（上接第35頁）（2）打磨焊縫表面與母材圓滑過渡。
（3）焊后檢查：著色檢查，檢查標(biāo)準(zhǔn)JB/T6062-92，二級合格。
5.結(jié)論
按照上述工藝對汽缸裂縫進(jìn)行焊接，焊接質(zhì)量較好，沒有任何焊接缺陷，說明我們制定的汽缸焊接工藝在短裂縫上進(jìn)行焊接是可行的，但這種方法沒有在裂縫較嚴(yán)重的缸體上進(jìn)行焊接實(shí)驗(yàn)，為防止焊接時(shí)缸體因變形或裂紋擴(kuò)展而損壞，借鑒此工藝時(shí)要持審慎的態(tài)度。
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第6篇：汽輪機(jī)技術(shù)范文
【關(guān)鍵詞】汽輪機(jī)系統(tǒng)；DCS控制技術(shù)；應(yīng)用
DCS控制技術(shù)又稱為分散控制系統(tǒng)或集散型控制系統(tǒng)，在熱控設(shè)備相關(guān)控制技術(shù)不斷提升的背景之下，眾多由自動化改造的熱控機(jī)組紛紛采用了DCS控制技術(shù)，相對傳統(tǒng)汽輪機(jī)的運(yùn)行規(guī)程來說，該控制技術(shù)安全性相對較高，具有較強(qiáng)的適應(yīng)性和應(yīng)用能力，更利于控制和管理汽輪機(jī)的運(yùn)作，該控制技術(shù)的成功運(yùn)用也進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)了對生產(chǎn)過程中的集中管理和操作的目標(biāo)，為全面促進(jìn)我國工業(yè)生產(chǎn)水平的提高奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。
1 DCS控制方式的設(shè)計(jì)理念
在以汽輪發(fā)電機(jī)作為載體的汽輪機(jī)系統(tǒng)中，蒸汽的溫度和壓力的要求被大幅提升。要想汽輪發(fā)電機(jī)不出現(xiàn)損壞現(xiàn)象而導(dǎo)致工作效率變低，就要對汽輪機(jī)做出一定程度上的控制。針對以上可能會出現(xiàn)的問題，作者提出了相應(yīng)的解決方案，即在DCS控制技術(shù)中汽輪機(jī)對于燃燒可進(jìn)行自我調(diào)節(jié)的系統(tǒng)設(shè)置，其主要控制作用為：（1）將壓力范圍設(shè)置好：90%～04%，蒸汽壓力便會自動控制在限定的要求范圍之內(nèi)，另外，系統(tǒng)的進(jìn)爐煤氣量得到有效控制，不再依賴運(yùn)作人員的經(jīng)驗(yàn)，都可以得到很好的自我調(diào)節(jié)。（2）對于調(diào)節(jié)控制的結(jié)果，汽輪機(jī)系統(tǒng)中有明確的提示：系統(tǒng)在經(jīng)過負(fù)荷變化時(shí)，把煙氣含氧量準(zhǔn)確控制在2%～4%之間；當(dāng)煤氣壓力低于3000Pa時(shí)，爐膛負(fù)壓的控制值精確到20～30Pa之間。這種情況下，系統(tǒng)會根據(jù)爐內(nèi)測量到的含氧量對引風(fēng)機(jī)和送風(fēng)機(jī)進(jìn)行全面自動的調(diào)節(jié)，從而確保以上信息的準(zhǔn)確性。
汽輪機(jī)系統(tǒng)的主體結(jié)構(gòu)及應(yīng)用改造分析：
本次應(yīng)用研究主要針對某一個(gè)工程實(shí)例進(jìn)行分析，該工程控制系統(tǒng)中采用的基礎(chǔ)設(shè)備為美國GE公司的型號為S109FA的單軸燃?xì)獍l(fā)電機(jī)，不僅為目前最先進(jìn)的發(fā)電設(shè)備，還能夠?qū)δ茉催M(jìn)行循環(huán)利用，具有節(jié)能減排的功能。
自機(jī)組投入運(yùn)行開始，就經(jīng)常發(fā)生機(jī)組跳閘事件，由于控制系統(tǒng)的不夠完善，嚴(yán)重影響了整個(gè)機(jī)組運(yùn)營工作的正常進(jìn)行，經(jīng)過近些年研究人員對控制技術(shù)的不斷研發(fā)和企業(yè)對新型控制技術(shù)的不斷引進(jìn)，現(xiàn)有的DCS控制系統(tǒng)在作出一定的改良之后，其性能也有了較大提升。
（1）在執(zhí)行機(jī)構(gòu)優(yōu)化前，機(jī)組的低壓給水調(diào)門主要使用氣開式執(zhí)行機(jī)構(gòu)，在實(shí)際工作狀態(tài)中，閥門控制器進(jìn)水受潮或者失電以及丟失儀用氣源，給水調(diào)門關(guān)閉，但是又因?yàn)榈蛪航o水調(diào)門處于爐頂30米處，難以迅速恢復(fù)儀用氣源，因此低壓汽包水位容易出現(xiàn)跳閘，以防出現(xiàn)跳閘現(xiàn)象，就要將執(zhí)行機(jī)構(gòu)改成氣關(guān)式機(jī)構(gòu)，這種機(jī)構(gòu)的好處在于當(dāng)儀用氣源完全失去時(shí)，給水調(diào)門會自動打開，這時(shí)，工作人員就可以機(jī)組的儀用氣源進(jìn)行調(diào)理和對低壓氣泡水位進(jìn)行手動調(diào)整，一方面保證機(jī)組出現(xiàn)錯誤次數(shù)減少，另一方面也為故障處理提供了充足的時(shí)間。
（2）機(jī)組的供氣管道的控制方式在改進(jìn)前都是利用常閉式觸點(diǎn)控制，該控制方法經(jīng)常因?yàn)殡姶砰y失電導(dǎo)致閥門關(guān)閉，從而無法給機(jī)組供應(yīng)燃料，為解決這一問題，相關(guān)部門將閥門控制模式改為了閥門氣管路開關(guān)互換模式，原本為輸出卡件繼電器改成了DCS常開觸點(diǎn)，以保證機(jī)組在運(yùn)行途中信號能夠正常接收，一方面延長了電磁閥的使用時(shí)間，方面也大大提高了機(jī)組運(yùn)行的可靠性和安全性。
2 關(guān)于汽輪機(jī)系統(tǒng)的控制裝置
2.1 集散型控制技術(shù)（見圖1）
圖1 DCS系統(tǒng)中電機(jī)控制原理圖
（1）由于要保證系統(tǒng)的安全性和可靠性，DCS的I/O模塊對供電裝置有明確的要求，必須全部采用DC24V對其進(jìn)行供電，另外安全起見，I/O模塊的每個(gè)通道必須要經(jīng)過繼電裝置的隔離，確認(rèn)隔離成功之后，才能控制電磁閥等受控制的設(shè)備，以保證系統(tǒng)工作順利開展。
（2）按照電熱拔插的設(shè)計(jì)要求，各個(gè)模塊會相對應(yīng)安裝SM電熱插板上，電熱插拔底板的型號為6ES7195-7HB00-0XA0，安裝人員也必須記清楚，不能將其與其他型號混淆，后續(xù)工作中也會隨時(shí)更換模塊，而以上工作的順利進(jìn)行是保證在更換模塊時(shí)不影響到其余模塊正常工作的條件。
（3）因I/O模塊的特殊性，對于其每個(gè)通道的隔離采用了特有的光電隔離，為確保工作的完整性，工作人員在工作過程中要時(shí)刻警醒自己，以免作業(yè)途中出現(xiàn)誤差。
（4）有較強(qiáng)的報(bào)警裝置，保證每個(gè)故障都能被正確檢測并上報(bào)至人機(jī)界面，這里要注意檢測的是每個(gè)AI信號的開路或者短路故障。只有每一個(gè)微小故障被檢測并加以修正，系統(tǒng)的后續(xù)工作才能更好的進(jìn)行。
（5）系統(tǒng)不僅要對熱電阻進(jìn)行信號的輸送，正確連接四線制也十分的關(guān)鍵，模板能夠利用IC-以及IC+產(chǎn)生的恒定電流用來彌補(bǔ)測量電纜中存在的電壓降，以達(dá)到系統(tǒng)正常運(yùn)轉(zhuǎn)的目標(biāo)。
2.2 配電控制系統(tǒng)
作者從以下三個(gè)方面展開分析：
（1）想要確保計(jì)算機(jī)的硬盤或其他軟件不出現(xiàn)損壞，電磁閥和監(jiān)控儀表的維護(hù)與運(yùn)行是必須重視的環(huán)節(jié)，這就決定了控制回路的電源高要求，必須要采用時(shí)間延長的UPS供電系統(tǒng)對其進(jìn)行供電，以保證工作過程中不出現(xiàn)停電等現(xiàn)象。
（2）為確保工作的順利開展，將機(jī)器短路故障控制到最小范圍內(nèi)，就要嚴(yán)格按照子系統(tǒng)進(jìn)行小型空氣開關(guān)設(shè)置和熔斷器設(shè)置，這樣，控制回路的電源才有可能不出現(xiàn)短路故障的現(xiàn)象，防患于未然，這樣的配電系統(tǒng)的安裝對整個(gè)系統(tǒng)來說十分有必要，因其自動性的特點(diǎn)，不僅減少了工作人員在查找短路故障上浪費(fèi)的時(shí)間，又直接將短路故障帶來的損失最小化，而對于生產(chǎn)的安全性來說，也是必不可少的配置。
3 結(jié)束語
隨著機(jī)械產(chǎn)業(yè)的飛速發(fā)展，間接帶動了DCS控制技術(shù)邁出新的步伐，為了確保生產(chǎn)工作與系統(tǒng)控制技術(shù)更加緊密的結(jié)合，DCS控制技術(shù)的成功運(yùn)用也實(shí)現(xiàn)了汽輪機(jī)系統(tǒng)更完善化的目標(biāo)。正因?yàn)镈CS控制系統(tǒng)在工業(yè)安全生產(chǎn)中所占的地位之重，也決定了研究人員一致的研究方向。今后在不斷探索控制技術(shù)的同時(shí)，還要著重研究新技術(shù)的開發(fā)和運(yùn)用，并且要結(jié)合市場當(dāng)下的情況制定與系統(tǒng)相適應(yīng)的方案，以提高DCS控制系統(tǒng)為目標(biāo)，針對系統(tǒng)安全性與經(jīng)濟(jì)性做出更深一步的探討，也為工業(yè)控制系統(tǒng)的長遠(yuǎn)發(fā)展提供更加優(yōu)質(zhì)的環(huán)境和契機(jī)。
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第7篇：汽輪機(jī)技術(shù)范文
關(guān)鍵詞：汽輪機(jī)；輔機(jī)；運(yùn)行優(yōu)化；節(jié)能技術(shù)
中圖分類號：U664.113文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：
0 引言
在現(xiàn)有機(jī)組設(shè)備的基礎(chǔ)上,通過調(diào)整運(yùn)行方式來提高設(shè)備的出力、降低廠用電率是公司追求的目標(biāo)。受長期以來重主機(jī)輕輔機(jī)思潮的影響,汽輪機(jī)主設(shè)備的設(shè)計(jì)、制造和運(yùn)行已經(jīng)達(dá)到了較好水平,而輔機(jī)設(shè)備則普遍存在設(shè)計(jì)配套裕量過大,導(dǎo)致實(shí)際運(yùn)行中的效率和出力達(dá)不到設(shè)計(jì)水平，白白消耗了過多的能量。對輔機(jī)的運(yùn)行方式優(yōu)化進(jìn)行調(diào)整，能有效地減少設(shè)計(jì)配套過程中造成的裕量損失，提高設(shè)備的運(yùn)行效率和出力，同時(shí)避免了設(shè)備的改造，是一項(xiàng)投資少見效快的工作。在此形勢下，本文系統(tǒng)地?cái)⑹隽似啺l(fā)電機(jī)組汽輪機(jī)側(cè)主要輔機(jī)如循環(huán)水泵、抽氣設(shè)備、凝結(jié)水泵、給水泵、加熱器運(yùn)行方式優(yōu)化調(diào)整和節(jié)能技術(shù)的原理和方法。
1循環(huán)水泵運(yùn)行方式的優(yōu)化
在機(jī)組負(fù)荷和冷卻水溫一定的條件下,凝汽器壓力(機(jī)組背壓)隨循環(huán)水流量的改變而改變,而循環(huán)水流量的變化直接影響到循環(huán)水泵的功耗。循環(huán)水流量增加,機(jī)組背壓減小,機(jī)組出力增加,但循環(huán)水泵的功耗也同時(shí)增加,當(dāng)循環(huán)水流量增加太多時(shí),因循環(huán)水泵的功耗增加而將機(jī)組出力的增加值抵消。因此,當(dāng)循環(huán)水流量增加后導(dǎo)致的機(jī)組出力增加值與循環(huán)水泵耗功增加值的差為最大時(shí)的凝汽器運(yùn)行壓力即為機(jī)組最佳運(yùn)行背壓,此時(shí)的循環(huán)水泵運(yùn)行方式就是最佳方式。宏晟電熱生產(chǎn)二作業(yè)區(qū)2臺125MW機(jī)組共設(shè)置4臺循環(huán)水泵，正常運(yùn)行時(shí)一臺運(yùn)行一臺備用。
正常運(yùn)行時(shí)循環(huán)水量固定不變，夏季運(yùn)行時(shí)由于循環(huán)水溫度較高導(dǎo)致凝汽器背壓升高，機(jī)組出力降低。優(yōu)化方法：2臺125MW機(jī)組循環(huán)水系統(tǒng)一般采用母管制系統(tǒng),四臺循環(huán)泵共同向母管供水。各循環(huán)水泵前后有進(jìn)出口水閥,各泵之間有聯(lián)絡(luò)閥連接。正常運(yùn)行時(shí),三臺泵運(yùn)行,一臺泵備用。由于循環(huán)水量增加，使凝汽器背壓降低，從而提高機(jī)組出力。
一般汽輪機(jī)運(yùn)行時(shí),排汽量由外界負(fù)荷決定,不可調(diào)節(jié),所以控制冷卻水溫升的主要手段就是改變冷卻水量。冷卻水量主要由循環(huán)水泵的容量和運(yùn)行臺數(shù)決定。冷卻水量增加,排汽壓力降低,則汽輪機(jī)發(fā)出功率增加。對于一臺結(jié)構(gòu)已定的汽輪機(jī),蒸汽在末級存在極限膨脹壓力。若排汽壓力低于該值,則蒸汽的部分膨脹只能發(fā)生在動葉之后,產(chǎn)生膨脹不足損失,汽輪機(jī)功率不再增加,反而還因凝結(jié)水溫降低、最末級回?zé)岢槠吭黾佣箼C(jī)組功率減小。而且,此時(shí)需要大大增加循環(huán)水量,循環(huán)水泵功耗增加,經(jīng)濟(jì)性下降。運(yùn)行中,機(jī)組要盡量保持在凝汽器的最佳真空下工作,即提高真空后所增加的汽輪機(jī)功率與為提高真空使循環(huán)水泵多消耗的廠用電之差達(dá)到最大時(shí)的真空值。
2 抽氣設(shè)備運(yùn)行方式優(yōu)化
抽氣設(shè)備的任務(wù)是在汽輪機(jī)啟動時(shí)建立真空以及在運(yùn)行中把漏入凝汽器的空氣和其他不凝結(jié)氣體抽出，并維持一定的真空度。抽氣設(shè)備的工作狀態(tài)對保證和維持凝汽器真空度具有重要的作用。宏晟電熱生產(chǎn)二作業(yè)區(qū)125MW機(jī)組采用射水抽氣器。影響其工作特性的主要因素有：工作介質(zhì)—水的溫度。
一般地說，工作水溫愈低，其抽吸能力愈大，建立的真空愈高；反之工作水溫高，其抽吸能力就小。水的飽和溫度同壓力是一一對應(yīng)的，根據(jù)水的溫度可以查到抽氣器能達(dá)到的最低抽吸壓力。夏季嘉峪關(guān)地區(qū)平均環(huán)境溫度為33度，工作水溫度較高，影響射水抽氣器抽氣效果。優(yōu)化方法：采取增大補(bǔ)水溢流來降低工作水溫度。提高抽氣器抽吸能力。
3 凝結(jié)水系統(tǒng)運(yùn)行優(yōu)化和凝結(jié)水泵節(jié)能改造
機(jī)組的凝結(jié)水系統(tǒng)存在的主要問題是凝結(jié)水泵的經(jīng)濟(jì)出力點(diǎn)和凝結(jié)水系統(tǒng)的流量和揚(yáng)程偏大。機(jī)組運(yùn)行時(shí)，凝結(jié)水泵在小流量高揚(yáng)程點(diǎn)工作，凝結(jié)水調(diào)整門開度很小，凝結(jié)水系統(tǒng)阻力增大，造成電能浪費(fèi)和凝結(jié)水經(jīng)處理設(shè)備工作壓力升高，即不節(jié)能也不安全。
凝結(jié)水系統(tǒng)運(yùn)行方式優(yōu)化的思路是：改變凝結(jié)水泵定速運(yùn)行為變速運(yùn)行，凝結(jié)水調(diào)整門全開，只改變水泵轉(zhuǎn)速而不改變管路阻力，當(dāng)水泵轉(zhuǎn)速降低時(shí)，其揚(yáng)程與流量曲線下移，即水泵流量減小，揚(yáng)程降低水泵的效率基本不變，始終工作在最高效率點(diǎn)附近。主要措施是采用變頻調(diào)速，由泵的相似理論可知，泵的流量與轉(zhuǎn)速成正比，揚(yáng)程與轉(zhuǎn)速的平方成正比，而功率與轉(zhuǎn)速的立方成正比，因此采用改變轉(zhuǎn)速來改變水泵運(yùn)行工況點(diǎn)，無疑是節(jié)約電能的最佳方法。
4給水泵運(yùn)行方式優(yōu)化
給水泵是電廠耗電量最大的輔機(jī)，其耗電量直接影響機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。在機(jī)組負(fù)荷一定時(shí)，給水泵的功耗與主汽壓力有關(guān)，主汽壓力下降則給水泵功耗減小。一般給水泵和給水系統(tǒng)配套設(shè)計(jì)時(shí)留有一定的裕量，機(jī)組定壓運(yùn)行時(shí)，給水流量通過給水調(diào)節(jié)閥節(jié)流調(diào)節(jié)。給水泵運(yùn)行方式優(yōu)化的思路是在汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行方式下，盡量開大給水調(diào)節(jié)閥開度，給水泵自動調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)速來適應(yīng)給水系統(tǒng)的阻力和流量要求，此舉既能消除給水調(diào)節(jié)節(jié)流損失，同時(shí)主蒸汽壓力下降減小了給水泵的功耗。
5加熱器運(yùn)行方式優(yōu)化
加熱器運(yùn)行方式優(yōu)化調(diào)整即在保證機(jī)組安全運(yùn)行的前提下對加熱器水位進(jìn)行調(diào)整，以得到加熱器水水端差、給水端差和給水溫升等與水位的關(guān)系，從而求出機(jī)組運(yùn)行時(shí)加熱器端差和疏水端差最小時(shí)的最佳水位。從而對DCS中的水位控制設(shè)定值進(jìn)行修改，直到運(yùn)行人員進(jìn)行運(yùn)行監(jiān)督和調(diào)整。
6結(jié)論
通過汽輪機(jī)主要輔機(jī)的運(yùn)行方式優(yōu)化調(diào)整，可以提高輔機(jī)設(shè)備的運(yùn)行效率和出力。降低廠用電率，提高機(jī)組出力。運(yùn)行方式優(yōu)化基本不改變原有設(shè)備和系統(tǒng)，對提高機(jī)組出力有積極作用。
7參考文獻(xiàn)
第8篇：汽輪機(jī)技術(shù)范文
關(guān)鍵詞：電廠；汽輪機(jī)；節(jié)能技術(shù)；節(jié)能改造
中圖分類號：TK223
文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A
文章編號：1009-2374(2009)14-0059-02
某電廠3號汽輪機(jī)由上海重型電機(jī)廠生產(chǎn)，型號為N100～90/535。機(jī)組于1985年10月投產(chǎn)由于機(jī)組設(shè)計(jì)技術(shù)落后及設(shè)備老化，致使機(jī)組經(jīng)濟(jì)性、可靠性較差。該機(jī)組設(shè)計(jì)熱耗率9254.1kJ/(kW?h)，而實(shí)際熱耗率已達(dá)9658.1kJ/(kW?h)。對此，采用北京重型電機(jī)廠的成熟改造技術(shù)對3號汽輪機(jī)進(jìn)行改造，2005年11月26日改造竣工。機(jī)組投運(yùn)后進(jìn)行了改造后性能鑒定試驗(yàn)，試驗(yàn)參照《汽輪機(jī)性能試驗(yàn)規(guī)程1996》的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。
一、改造前的經(jīng)濟(jì)性分析和機(jī)組存在的問題
在100Mw負(fù)荷下的汽輪機(jī)組內(nèi)效率設(shè)計(jì)值為86.1％，試驗(yàn)值為81.2％，經(jīng)分析認(rèn)為通流部分效率低的主要原因是：
1.通流子午面不光滑，加工粗糙，通流損失加大；
2.葉片型線是前蘇聯(lián)20世紀(jì)四五十年代的老型線，空氣動力學(xué)性能差，葉型損失較大；
3.級間焓降分配欠合理，級效率低；
4.動葉上下密封不好，間隙過大，造成級的漏汽流量增大；
5.部分級動葉頂部無圍帶或有拉筋，增加了蒸汽泄漏損失和流動損失。
二、改造目標(biāo)
1.全部動靜葉片采用全三維設(shè)計(jì)技術(shù)進(jìn)行流道優(yōu)化分析，采用數(shù)控工藝和設(shè)備進(jìn)行加工，保證葉片的型線和氣動性能符合設(shè)計(jì)要求，以提高機(jī)組出力和效率。
2.取消高壓汽缸法蘭螺栓加熱裝置，采用加厚窄法蘭，既簡化結(jié)構(gòu)，又使機(jī)組起動時(shí)操作方便，充分適應(yīng)調(diào)峰運(yùn)行。前軸承座定中心凸肩由固定式改為可調(diào)整式結(jié)構(gòu)。
3.高壓導(dǎo)汽管以及各抽汽口的位置基本不變，原來的回?zé)嵯到y(tǒng)不變。
4.前軸承箱、軸承座安裝位置以及汽缸與前后軸承座的聯(lián)接方式不變。
5.機(jī)組的原有基礎(chǔ)不動，制造廠提供改造后的動靜負(fù)荷分配圖。
6.改造后的機(jī)組額定功率110MW，最大連續(xù)功率113MW。
三、改造方案及其實(shí)施
(一)高壓缸通流部分
1.轉(zhuǎn)子由1個(gè)單列調(diào)節(jié)級和15個(gè)壓力級(原設(shè)計(jì)為1個(gè)雙列調(diào)節(jié)級和14個(gè)壓力級)組成。改造后設(shè)計(jì)工況效率達(dá)到70％以上。動、靜葉型采用新型高效葉型，光滑子午通道。第2級至13級為等根徑，抬高根徑至d 1000ram，第14級至第16級的動葉根徑分別為d 1040mm、d 1080mm和d 1150mm。所有動葉片均采用整體圍帶，提高了葉片的動強(qiáng)度。
為了適當(dāng)放寬機(jī)組起動過程中對差脹的要求，并能適應(yīng)快速起動，增大高壓隔板汽封軸向間隙值：第1級至第11級由原(1.0～1.5)mm放大到(2.0～2.5)mm；第12級至第19級由原(2.0～4.1)mn放大到(2.5～5.0)ram。
2.采用焊接隔板，隔板靜葉取消了原有的加強(qiáng)筋，全部采用寬、窄葉片組合的分流葉柵結(jié)構(gòu)。為了使整個(gè)流道光順，末3級隔板頂部采用斜通道。
3.高壓軸封和部分隔板汽封由彈簧片汽封改為自調(diào)整汽封(布萊登汽封)，其可有效地避免大軸與汽封碰磨，保證機(jī)組安全起停；減少檢修工作量，節(jié)省檢修費(fèi)用；能維持較小的汽封徑向間隙減少漏汽，達(dá)到長期保持機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)的安全性和經(jīng)濟(jì)性。高、低壓缸共51道汽封改為自調(diào)整汽封。為了適應(yīng)快速起動需要，汽封軸向間隙全部增大(1.0～1.5)mm。低壓缸軸封、隔板汽封間隙不變。改造后的各汽封間隙值參照制造廠要求值進(jìn)行控制，見表1：
(二)低壓缸通流部分
采用200MW機(jī)組的低壓缸優(yōu)化改造方案，全部采用焊接鋼隔板，并提高根徑；低壓轉(zhuǎn)子前4級動葉片均沒有拉筋，全部采用整體圍帶；葉頂各加裝4道迷宮式汽封片，以減少動葉頂部的漏汽損失。末級動葉采用高強(qiáng)度的動葉材料，提高疲勞強(qiáng)度和耐水蝕性能。
(三)更換部件
1.高壓缸，高壓噴嘴組；
2.高壓轉(zhuǎn)子(整鍛轉(zhuǎn)子)和葉片、低壓轉(zhuǎn)子及其葉輪和葉片；
3.高壓前軸封套及前軸封，高壓后軸封套及后軸封和高壓隔板汽封(全部采用自調(diào)整汽封)，低壓缸前后軸封套及前后軸封，低壓隔板汽封(采用自調(diào)整汽封)；
4.高壓隔板套及高壓隔板、低壓隔板；
5.高壓缸滑銷系統(tǒng)各銷子。
(四)軸承
3號機(jī)組在以往運(yùn)行中存在油膜振蕩。1號～49軸承運(yùn)行中曾磨損過，大修中對其部分軸承進(jìn)行過處理，但未能從根本上解決問題。本次改造，將1號～4號軸承由三油楔軸承更換為橢圓軸承。運(yùn)行結(jié)果表明，該機(jī)組油膜振蕩基本消除，而且未增加油系統(tǒng)的負(fù)擔(dān)，穩(wěn)定性明顯改善，至今運(yùn)行情況良好。
(五)調(diào)節(jié)系統(tǒng)改造
該機(jī)組原有調(diào)節(jié)系統(tǒng)為機(jī)械液壓式，工作介質(zhì)為透平油，采用凸輪配汽執(zhí)行機(jī)構(gòu)的噴嘴調(diào)節(jié)方式對汽輪機(jī)進(jìn)行轉(zhuǎn)速控制和負(fù)荷調(diào)節(jié)。改造后采用DEH(數(shù)字電液調(diào)節(jié))系統(tǒng)，可進(jìn)行轉(zhuǎn)速控制、負(fù)荷控制、主蒸汽壓力調(diào)節(jié)、機(jī)爐協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)(CCS)、數(shù)據(jù)采集、運(yùn)行參數(shù)的顯示報(bào)警和制表記錄、超速保護(hù)(瞬間甩負(fù)荷快控(CVI)、超速控制(OPC)、(超速試驗(yàn))。改造完成后，機(jī)組的控制及自動化水平得以很大地提高，系統(tǒng)的運(yùn)行租維護(hù)十分方便。
四、改后熱力性能試驗(yàn)及改造效果
3號機(jī)組熱力性能試驗(yàn)結(jié)果見表2：
1.汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)至臨界轉(zhuǎn)速為2060r/min時(shí)軸承最大振動為0.045mm。轉(zhuǎn)速至3000r/min帶負(fù)荷時(shí)，1號～4號軸承振動分別為0.009mm、0.013mm、0.0021mm、0.0022mm。可帶額定負(fù)荷110MW長期運(yùn)行。1號～3號軸瓦及推力瓦油溫正常，軸向位移、總膨脹、脹差均正常。
2.汽封改造后，高，低壓缸各軸封的漏汽量有了顯著減少。也減少了汽缸內(nèi)蒸汽的內(nèi)漏損失。
3.3號汽輪機(jī)改造后，運(yùn)行性能比原來有很大提高，起動速度大大加快。取消汽缸加熱裝置后，操作較簡便。
4.改進(jìn)后，機(jī)組在(90～110)MW間改變負(fù)荷能夠穩(wěn)定運(yùn)行，無負(fù)荷波動和飄移現(xiàn)象。
5.為全面提高機(jī)組的可靠性、經(jīng)濟(jì)性和自動化控制水平，對3號汽輪機(jī)組進(jìn)行通流部分改造的同時(shí)，合理進(jìn)行了調(diào)節(jié)系統(tǒng)電調(diào)改造和控制系統(tǒng)改造。改造后機(jī)組整體性能有了大幅度提高。
6.汽輪機(jī)內(nèi)效率達(dá)到了90.29/5，熱耗率降低了453.6kJ/(kW?h)。改造后機(jī)組在原額定進(jìn)汽量不變的情況下，出力增加10MW。見表3：
7.汽耗率由改造前的日平均約3.70kg/(kW?h)下降到改造后的日平均約3.55kg/(kW?h)，降低約4％。
8.3號汽輪機(jī)改造后機(jī)組煤耗率降低10g/(kW.h)。按年發(fā)電6500h計(jì)算，年節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤7150t，可節(jié)約發(fā)電成本114.4萬元。
五、結(jié)語
第9篇：汽輪機(jī)技術(shù)范文
關(guān)鍵詞：1 000 MW汽輪機(jī);精細(xì)化檢修;汽缸;聯(lián)軸器
中圖分類號：TM621 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1006-8937（2015）35-0007-01
在社會各行業(yè)領(lǐng)域?qū)τ谟秒娦枨蟪掷m(xù)增長的背景之下，火電機(jī)組普遍經(jīng)歷了較長周期的運(yùn)行。在社會發(fā)展的過程當(dāng)中，如何使電力生產(chǎn)供給更加的穩(wěn)定與持續(xù)，這一點(diǎn)是至關(guān)重要的。為了能夠使機(jī)組，特別是大容量機(jī)組的運(yùn)行更加的長效、安全與穩(wěn)定，就需要重視對這部分大容量汽輪機(jī)組的檢修管理。以1 000 MW汽輪機(jī)為例，相關(guān)工作人員需要通過在檢修管理中引入精細(xì)化理念的方式，制定更加合理的檢修方案，改善檢修工藝，保障檢修質(zhì)量。本文從這一角度入手，圍繞1 000 MW汽輪機(jī)精細(xì)化檢修技術(shù)的構(gòu)建這一中心問題展開分析與探討。
1 中壓缸冷卻管拆裝技術(shù)分析
對于1 000 MW汽輪機(jī)而言，中壓缸大多利用高壓6級后蒸汽以及部分新蒸汽在混合均勻后實(shí)現(xiàn)對中壓轉(zhuǎn)子高溫段輪面、輪轂的冷卻工作，以達(dá)到降低汽輪機(jī)在持續(xù)運(yùn)行狀態(tài)下，第一級葉片槽底熱應(yīng)力水平的目的。基于對這一因素的考慮，通過中壓外缸、中壓內(nèi)缸、到中壓第一級連接短管。期間，為了避免短管密封環(huán)出現(xiàn)密封性能失效的問題，多采取的操作模式為短管與密封環(huán)的過盈配合。在對汽輪機(jī)機(jī)組進(jìn)行安裝的過程當(dāng)中，主要使用冷卻裝配法對汽輪機(jī)組進(jìn)行安裝。受到這一因素影響，在汽輪機(jī)機(jī)組檢修過程當(dāng)中，短管受裝配緊力以及運(yùn)行期間氧化層因素的影響，在短管的選擇上占用廠家預(yù)留的檢修工藝孔，進(jìn)而有可能導(dǎo)致檢修工藝孔發(fā)生外觀上的變形問題，嚴(yán)重時(shí)可能出現(xiàn)橢圓性狀的改變，檢修時(shí)間以及檢修資源被大量浪費(fèi)。
針對此問題，建議采取的措施為：在汽輪機(jī)檢修過程當(dāng)中結(jié)合機(jī)組實(shí)際運(yùn)行特點(diǎn)，設(shè)計(jì)錐度脹套取出器，準(zhǔn)備材料包括液氮、墊板、以及千斤頂在內(nèi)。首先將液氮噴入短管內(nèi)部進(jìn)行冷卻處理，然后將錐度脹套取出器安裝于短管內(nèi)部，頂板位置放置液壓千斤頂，緩慢、勻速拉出短管。一方面能夠合理控制短管的取出時(shí)間，另一方面能夠使短管的完整性得到可靠保障。
2 汽缸開缸技術(shù)分析
對于常見的1 000 MW汽輪機(jī)而言，無論是高壓外缸還是中壓外缸，均增設(shè)了相應(yīng)的滲透液裝置。在滲透液裝置作用之下，實(shí)現(xiàn)對機(jī)組內(nèi)缸隔板套與外缸止口間隙氧化層的全面滲透。常規(guī)意義上，在對1 000 MW汽輪機(jī)進(jìn)行檢修的過程當(dāng)中所采取的汽缸開缸方法為：在檢修前2～3 d，預(yù)先將螺栓松動劑加入滲透液裝置內(nèi)部，使其能夠預(yù)先充分滲透，該措施的落實(shí)能夠使之口位置的軸線密封面損毀問題得到有效的控制。但需要特別注意的一點(diǎn)是，受到一拖四液壓千斤頂工具的影響，當(dāng)前多采取的開缸工具為一拖四液壓千斤頂工具。結(jié)合實(shí)踐工作經(jīng)驗(yàn)來看，在頂缸狀態(tài)下，油壓處于均衡狀態(tài)，而在開缸過程當(dāng)中，受到氣缸某一角度止口卡澀因素的影響，導(dǎo)致該區(qū)域所承受的液壓千斤頂作用力明顯低于其他三個(gè)區(qū)域的作用力，止口卡澀位置常會出現(xiàn)無法頂起的現(xiàn)象，嚴(yán)重時(shí)會導(dǎo)致汽缸整體傾斜，并造成止口軸向密封面性能受損。為解決這一問題，改一拖四液壓千斤頂為一拖一液壓千斤頂，機(jī)組開缸過程當(dāng)中，對汽缸前后高度偏差的控制標(biāo)準(zhǔn)為±5.0 mm。同時(shí)，在汽缸四個(gè)角度止口沒有完全脫開前，液壓千斤頂需要按照5.0 mm的間隔進(jìn)行頂開處理，直至止口達(dá)到完全脫開狀態(tài)，同時(shí)避免軸向密封面發(fā)生質(zhì)量損壞的問題。
3 聯(lián)軸器檢修技術(shù)分析
聯(lián)軸器作為整個(gè)1 000 MW汽輪機(jī)檢修過程當(dāng)中最為關(guān)鍵的構(gòu)成要素之一，如何優(yōu)化聯(lián)軸器的檢修工藝已成為1 000 MW汽輪機(jī)檢修技術(shù)構(gòu)建中最為關(guān)鍵的問題。結(jié)合實(shí)踐工作經(jīng)驗(yàn)來看，認(rèn)為1 000 MW汽輪機(jī)檢修期間聯(lián)軸器所涉及到的相關(guān)技術(shù)包括螺栓拆卸、兩半聯(lián)軸器分離、以及聯(lián)軸器連接這三個(gè)方面的問題。
3.1 聯(lián)軸器螺栓拆卸技術(shù)分析
在對聯(lián)軸器螺栓進(jìn)行拆卸處理之前，首先需要對聯(lián)軸器的同心度指標(biāo)進(jìn)行測量，根據(jù)測定振值水平繪制矢量圖。配合對以往汽輪機(jī)組檢修數(shù)據(jù)的分析與對比，了解在汽輪機(jī)組停機(jī)前的軸系振動情況。聯(lián)軸器螺栓使用液壓扳手完成拆卸，期間螺栓孔與螺栓螺桿之間的配合間隙控制在0.01～0.03 mm范圍內(nèi)。在完成對單個(gè)螺母部件的拆卸工作以后，需要對螺栓抽出的可行性進(jìn)行試驗(yàn)。若螺母無法輕松的抽出，則需要暫時(shí)將其放置于落孔內(nèi)，在完全松卸后再進(jìn)行抽出工作。還需要特別注意的一點(diǎn)是：在聯(lián)軸器螺栓拆卸工作進(jìn)行1/2，螺母拆卸工作進(jìn)行3/4后，需要將聯(lián)軸器螺栓導(dǎo)向推銷在水平對稱180.0 °狀態(tài)下裝入到位，完成此項(xiàng)工作后繼續(xù)進(jìn)行螺栓拆卸工作。
3.2 兩半聯(lián)軸器分離技術(shù)分析
在此環(huán)節(jié)工作過程當(dāng)中所采取的主要檢修技術(shù)為：首先從低發(fā)聯(lián)軸器開始進(jìn)行分離，按照低聯(lián)軸器中低聯(lián)軸器高中聯(lián)軸器。在這一過程當(dāng)中有以下幾個(gè)方面的問題需要加以特別注意：首先，在完成對低發(fā)聯(lián)軸器螺栓拆卸工作以后，需要在聯(lián)軸器180 °方向裝設(shè)11/4’’頂絲，準(zhǔn)備與之相配合的棘輪扳手。在滿足頂軸油系統(tǒng)條件的情況下對聯(lián)軸器進(jìn)行分離;其次，若出現(xiàn)聯(lián)軸器分離困難的問題，需要首先對轉(zhuǎn)子軸系進(jìn)行盤動處理，在軸瓦軸徑上均勻涂抹專用發(fā)動機(jī)止燃修復(fù)劑，將聯(lián)軸器螺栓孔與盤車連接銷裝設(shè)好，軸系轉(zhuǎn)子盤動兩周，后續(xù)進(jìn)行頂絲緊固工作。在頂絲受力較大的情況下進(jìn)行轉(zhuǎn)子盤動，此項(xiàng)動作循環(huán)應(yīng)用，以達(dá)到分離兩半聯(lián)軸器的目的。
3.3 聯(lián)軸器連接技術(shù)分析
與兩半聯(lián)軸器分離相反的是，在對聯(lián)軸器進(jìn)行連接的過程當(dāng)中，首先需要從高中聯(lián)軸器開展，按照高中聯(lián)軸器中低聯(lián)軸器低聯(lián)軸器的步驟進(jìn)行連接。連接期間優(yōu)選矢量合成方法，其目的在于控制對輪位置的不平衡問題。在對螺栓進(jìn)行緊對的過程中，需要注意的是：緊對的順序以及緊張力施加的不同都會對輪產(chǎn)生晃動或變化，故需要特別注意期間的工序管理工作，對本對輪與上次安裝時(shí)的晃動度角度相比較，制訂合理的螺栓緊固順序，可分為連接后自由狀態(tài)晃動測量、緊50%伸長量、緊聯(lián)軸器螺栓100%伸長量三階段進(jìn)行緊固。
4 結(jié) 語
以上詳細(xì)探討了在1 000 MW汽輪機(jī)檢修過程當(dāng)中，包括中壓缸冷卻管拆裝、汽缸開缸、以及聯(lián)軸器檢修這三個(gè)方面的工作內(nèi)容。針對常規(guī)工作中，檢修質(zhì)量低下的問題，對檢修技術(shù)以及檢修工藝進(jìn)行了精細(xì)化處理，能夠使檢修質(zhì)量得到進(jìn)一步的提升，合理控制檢修工期，最大限度地確保1 000 MW汽輪機(jī)機(jī)組整體運(yùn)行質(zhì)量達(dá)到理想狀態(tài)。
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