模擬飛行精選(九篇)

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第1篇：模擬飛行范文

關鍵詞 飛行模擬器 組成 信息化 控制

中圖分類號：V217.4 文獻標識碼：A

Flight Simulator Composition and Control Technology Application

YANG Su

（Civil Aviation Flight University of China Suining Sub-college， Suining， Sichuan 629000）

Abstract Flight simulator is a device commonly used in aviation technology， which gained popularity in real flight simulation， can be of various flight control platform automation and simulation scenarios to play out the effect of artificial intelligence control. Traditional flight simulator has been unable to adapt to the requirements of high-end technology， in terms of flight instruction showing the obvious defects， reducing the safety of flight equipment work. Development of new simulation equipment is a necessary requirement for technological innovation； technological innovation is one of the current transformations of the domestic main content. Analysis of the composition and function of the core Flight Simulator will simulate information technology into operations， the establishment of modern analog control systems.

Key words flight simulator； composition； information； control

飛行模擬器可作為科研事業的模擬裝置，對航空飛行活動進行“真實”的情景模擬，為飛行裝備正式運行做好充分的模擬測試。隨著信息科技的快速發展，飛行模擬器也采用了多種信息科技，計算機技術、無線傳感技術、無線通訊技術等，為模擬器智能化控制創造了條件。根據現代信息科技的主要構成，以計算機技術、傳感技術、通信技術為指導，演示為數字技術、遙控技術、無線技術等，對飛行模擬器自動化控制進行升級，保證飛行模擬器的智能化控制。

1 飛行模擬器研究意義

航空工程改造是國防系統建設的核心內容，為了不斷優化現有軍用武器裝備，引用高端科技輔助軍用設備操作是極為重要的。通過操作飛行模擬器，不僅減小了航空飛行裝備的危險系數，且能在短時間內快速地完成各項飛行任務。本次首先研究了飛行模擬器的主要構成，涉及到模擬座艙、運動系統、視景系統、計算機系統等；其次研究了新型飛行模擬器的控制技術，注重信息科技的多項應用。①該項目完成后，不僅提高了模擬飛行器的工作性能，實現了人機一體化控制與無線傳感控制；同時減小了航空營運事故的發生率，降低了航運設備的能耗系數；最終帶動了收益額度的持續增長。

2 飛行模擬器的主要組成

（1）模擬座艙。座艙是飛行駕駛人員的“工作區”，執行飛行任務時對保持正確坐姿是很重要的。為了幫助飛行員找到最佳的位置，可選用訓練用飛行模擬器的模擬座艙，其內部的各種操縱裝置、儀表、信號顯示設備等與實際飛機幾乎完全一樣，它們的工作、指示情況也與實際飛機相同。因此飛行員在模擬座艙內，就像在真飛機的座艙之中。

（2）運動系統。它是用來模擬飛機的姿態及速度的變化，以使飛行員的身體感覺到飛機的運動。飛行機器運動系統工作狀況，決定了整個飛行操作的工作效率，必須要結合飛行機器結構組裝運動系統。先進的飛行模擬器，其運動系統具有六個自由度，即在三維坐標中繞三個軸的轉動及沿三個軸的線位移。

（3）視景系統。它是用來模擬飛行員所看到的座艙外部的景象，從而使飛行員判斷出飛機的姿態、位置、高度、速度以及天氣等情況。②先進的視景系統，是用計算機來產生座艙外部的景象，然后通過投影、顯示裝置顯示出來。雖然飛行模擬器的視景范圍屬于虛擬狀態，但其同樣為飛行員提供了真實的操作場景。

（4）計算系統。飛行模擬器就是一個實時性要求很高、交流的信息量很大，精度要求較高的實時仿真控制系統。計算機系統承擔著整個模擬器各個系統的數學模型的解算與控制任務，其可以由單一主控計算機作為數據處理平臺，也可安裝多臺計算機作為并行處理系統，大大提升了飛行時相關數據的處理效率。

（5）教員控制臺。它是飛行模擬器的監控中心，主要用來監視和控制飛行訓練情況。它不但能及時顯示飛機飛行的各種參數，飛機飛行的軌跡，而且還能設置各種飛行條件。航空飛行離不開地面指揮中心的全程調控，較遠控制臺也是飛行模擬器涉及的主要內容，重點按照飛行要求執行調控指令，保持空間飛行與地面控制的一致性。

3 新時期飛機模擬器控制技術應用

（1）傳感技術。側重傳感信號的處理和識別技術、方法和裝置同自校準、自診斷、自學習、自決策、自適應和自組織等人工智能技術結合，發展支持智能制造、智能機器和智能制造系統發展的智能傳感技術系統。對行模擬器來說，其本身就是對人工操作的綜合模擬，設置傳感系統可感應人工動作信號，為飛行器調控提供正確的指導。③未來模擬器融入傳感技術具有更便捷的操作性能，為駕駛人員創造更加真實的飛行場景。

（2）無線技術。飛行模擬器能夠模擬的對象很多，主要集中于各類飛行裝備，包括：飛機、衛星、導彈等，大部分集中于軍事科技改造。地面指揮中心遙控飛行器，必須要由超遠程的無線控制平臺，這樣才可準確地傳遞飛信信號。模擬器配備超遠程無線技術是不可缺少的，無線圖像監控系統工作頻率高，相對波長短，其繞射能力差，傳輸時，必須滿足視距條件，即接收和發射天線之間無遮擋，有遮擋時可加大功率繞射或設立中繼站發站。

（3）數字技術。數字科技是一項與電子計算機相伴相生的科學技術，借助一定的設備將各種信息，包括圖、文、聲、像等轉化為電子計算機能識別的二進制數字“0”和“1”，再進行運算、加工、存儲、傳送、傳播、還原的技術。信息化是人類社會活動的必然趨勢，計算機在推動信息化發展中占有重要作用，幫助用戶解決了高速計算時遇到的種種問題。軟件是計算機程序或指令硬件運行的數據集，其對于數字模擬器整體功能發揮有著很大的影響。

（4）人機技術。當前，飛行模擬已經成為航空科技研究必經的環節，任何一項航空飛行都必須事先經過模擬，確定無誤后再正式進入飛行動態。模擬不僅減小了正式飛行的風險系數，也大大改善了飛行器的可調度功能。④航空器執行飛行任務中，所有操作都由駕駛人員參與操作，選定人機技術是飛行器控制技術的關鍵。例如，根據人機工程系統可靈活地調整飛機艙座椅，使駕駛人員出于最舒適的操控狀態，有助于提高飛行機器的操作效率。

4 結論

飛行模擬器是現代軍事工程信息化改良的重點對象，適用于高端航空飛行器裝備的全面升級。為了保證各項飛行任務的有序進行，事先模擬飛行器空間運行狀態是很有必要的，其能夠及時發現飛行機器、飛行軌跡存在的問題，嚴格防范了實際飛行中各類事故的發生。

注釋

① 許飛.我國航空飛行科技裝備控制改造與升級研究[J].中國航空科技，2012.18（6）：12-14.

② 金子文.GPS定位系統應用行模擬器調試控制[J].科技創新導報，2011.32（17）：32-34.

第2篇：模擬飛行范文

空間碎片迫使航天員藏身俄飛船

3月24日，俄羅斯一顆報廢衛星的一塊殘片迫使國際空間站上的6名航天員躲避到充當站上救生艇用的兩艘俄聯盟號載人飛船內，以便能在必要時迅速脫身。碎片最終從距站11千米處安全飛過。雖然撞到空間站的機率很小，但因發現較晚，已來不及規劃實施大型機動，而一旦相撞后果嚴重，所以地面控制部門下令站上6人藏身到對接在站上的兩艘聯盟號飛船內。這是站上航天員12年來第三次因有空間碎片飛近而躲到飛船內。這塊碎片是俄“宇宙”2251軍事通信衛星的一塊殘片，據稱尺寸較小。該衛星2009年同美國“銥”33衛星相撞，形成約2000塊新碎片。(陽光)

“質子”號發射“國際通信衛星”22

3月26日，國際發射服務公司的俄制“質子”M／和“風”M火箭在拜科努爾發射場成功發射了國際通信衛星公司的“國際通信衛星”22通信衛星。衛星被送入遠地點約6.5萬千米的超同步轉移軌道，據稱由此可節省燃料?！皣H通信衛星”22由波音空間與情報系統公司建造，采用波音702MP中等功率新型衛星平臺，是首顆被發射入軌的采用該平臺的衛星，發射重量6199千克。它將接替東經72度軌位上的“國際通信衛星”709，利用其48路C波段和24路Ku波段36兆赫等效轉發器向非洲、亞洲、歐洲和中東的媒體、政府和網絡服務用戶提供服務，預計將能工作18年。(江山)

“龍”飛船將發往國際空間站

飛往國際空間站的首艘商業飛船推遲到5月發射。由太空探索技術公司研制的這種“龍”無人貨運飛船此次將執行的是一項驗證任務。發射原定在2月初進行，但因需用對飛船及其軟件進行測試而推遲。飛船將由太空探索公司的“獵鷹”9火箭發射，如獲成功，將成為首艘同國際空間站交會對接的私營飛船。此次試飛是美商業航天飛行業向前邁出的關鍵一步，將試驗飛船為空間站運送貨物的能力。飛船靠近空間站后，站上航天員將利用站上機械臂將其捕獲，然后裝到“和諧”節點艙面向地球的一側。“龍”飛船首次試飛是2010年12月進行的。它當時繞地球飛行了兩圈，然后濺落到太平洋上。太空探索公司若成功滿足了相關要求。將可從美航宇局拿到總共3.96億美元的經費支持。(江山)

第3篇：模擬飛行范文

[關鍵詞]氣源，電動運動系統，電動作動筒，伺服放大器，FMDS、MACS軟件

中圖分類號：V278.1 文獻標識碼：A 文章編號：1009-914X（2015）06-0374-01

一. 引言

飛行模擬機是在地面上人工營造一個仿真的環境，以模擬飛行器在整個飛行過程中的各種飛行條件、飛行狀態和飛行環境。這個仿真環境主要由座艙儀表系統、視景系統、運動系統、音響系統等幾大部分構成，從而形成一個交互式的視、聽、感三覺合一的虛擬飛行環境。在這個環境中，飛行員可以無風險地進行各種科目的訓練。運動系統是模擬機重要的組成部分，它以六自由度運動平臺的結構形式，承載模擬飛行座艙，并在計算機實時控制下，產生多種姿態的六自由度瞬時過載仿真，如俯仰、偏航、橫滾、升降、側向縱向平移等。從而使飛行員感受到飛行過程中產生的過載動感、重力分量的持續感以及抖動沖擊等信息?，F代應用于模擬機的主要是液壓運動系統，但隨著大功率直流電機和矢量控制技術的發展，電動運動系統開始逐步替代液壓運動系統，它具有作動筒走位精確、噪音低、無污染等特點。其中，以荷蘭MOOG公司的E-Cue 636-8000i電動運動系統尤為突出，他利用輔助氣源為作動筒提供高壓空氣以支撐靜載荷，電機執行計算機指令驅動作動筒產生加速度，從而逼真地仿真了飛機的運動感覺。

二. 氣源輔助式電動運動系統的結構

E-Cue 636-8000i電動運動系統主要由三部分組成：6自由度運動平臺、氣源系統、控制系統。六自由度運動平臺結構如圖一所示。

它主要由運動基座、作動筒、平臺和相關的高壓氣管，電纜等設備組成。運動平臺由三個獨立的地面基座安裝于地面，在每一個地面基座上由一個鉸接組件連接兩個電動作動筒。鉸接組件由滾珠軸承和圓錐軸承構成二自由度旋轉結構。與之對應的是連接連接作動筒和運動平臺的三個上部基座，由二自由度旋轉滾珠軸承鉸接組件構成。運動平臺上就可以安裝飛行模擬機訓練艙室，作為容納設備和人員的空間。

電動作動筒的主體是由滑動軸承連接的鋼制伸縮套管電動缸體結構，他的內部結合了一個空氣承壓活塞和一臺直流無刷電機。在運動平臺需要升起時，空氣活塞由氣源供給10bar的氣壓，承擔平臺升起至中立位的靜載荷。直流無刷電機的轉子與電動缸中的傳動滾珠絲杠連接，滾珠絲杠再與活塞連接。在直流電機動作時，絲杠將直流電機轉子的旋轉運動轉化為直線運動，推動活塞運動，六個作動筒在計算機的指令下協同動作，從而使運動平臺產生六自由度運動。滾珠絲杠傳動機構具有良好的加速性，承載力，其抗振動性能也極為優越，能制造出強烈的瞬時加速度和持續受力感。

輔助氣源系統由空壓機、緩沖儲氣罐、空氣干燥機、主儲氣罐等組成，并由承壓軟管相連接。如圖二所示。

主儲氣罐直接與電動作動筒氣壓活塞缸相連并提供壓力。在升起平臺時由此壓力推動六個作動筒至中立位，因此，平臺升起至中立位的靜載荷完全由氣壓承擔，電動作動筒中的電機只是在飛機機動時根據運動計算機指令做加速、減速動作，從而大大減輕了電機的負載，降低了電機的發熱和磨損。同時，電機的尺寸也可以減小而適合內置到作動筒內。

運動控制柜主要由運動計算機、伺服放大器、邏輯安全電路和相應的電氣控制電路組成。它們與安裝在電動作動筒上的編碼器和位置傳感器構成了完整的閉環控制電路，并提供了人為干預和維護運動系統的人機界面。

三. 氣源輔助式電動運動系統的工作原理

E-Cue 636-8000i氣源輔助式電動運動系統中，控制整個系統工作的核心是運動計算機和伺服放大器，它們與安裝在電動作動筒上的編碼器和位置傳感器構成了完整的閉環控制電路。系統機構如圖三

在模擬飛行過程中，模擬機的主控計算機進行飛行數學模型的解算，并將解算出來的飛機在各種飛行狀態下的飛行參數下發到運動計算機。飛行參數主要包括俯仰、偏航、橫滾三個軸向的角速度、角加速度、線加速度及姿態角等參數。運動計算機中的軟件模塊FMDS（FCS運動驅動軟件）將這些參數依據運動驅動算法轉換為六個作動筒的協同動作從而形成運動平臺的線加速和角加速運動，模擬出接近真實的飛行過程中的動感體驗。

運動計算機通過Canbus總線與伺服放大器接口，同時它通過DI/DO接口卡與作動筒位置傳感器和安全邏輯電路借口，構成閉環控制回路。運行在運動計算機中的軟件模塊MACS（運動控制器軟件）控制每個作動筒的狀態，并以速度、位置、加速度作為反饋，在FDMS指令下解算閉環伺服數學模型。MACS模塊還具有速度和動態加速度限制功能，在作動筒伸出至極限位置或在回收時限制其動作速度和加速度。伺服放大器將MACS模塊解算的作動筒信號經濾波、放大后直接輸出給電動作動筒內置的直流無刷電機，控制電機的動作。同時，它還通過傳感器監控電機的轉速、電流、溫度，當這些參數超限時，伺服放大器可直接停止電機工作并激活作動筒機械剎車，使作動筒立即處于凍結狀態，避免意外事故發生。

運動計算機通過TCP/IP協議與模擬機主控計算機組成局域網進行數據通信。同時局域網上可以連接維護計算機以監控運動系統狀態和調試各項參數。

第4篇：模擬飛行范文

關鍵詞：消費電子產品；逆向物流；運作模式

中圖分類號：F724.6 文獻標識碼：A

引言

近年來，關于廢舊消費電子產品處置不當引發環境危害的狀況引起 了世界各國政府、企業和民眾的廣泛關注。工信部《2011年電子信息產業統計公報》，2011年，我國彩電、計算機、手機、相機等主要電 子產品產量占全球出貨量的比重分別達到48.83%、71.6%和92.6%，均名列世界第一，并且每年以較高的速度繼續增長[1]。聯合國近日公布的報 告中指出，全世界每年制造的大量電子廢棄物大部分產生于歐美發達國 家，其中歐洲占四分之一，世界上80%的電子垃圾被運往亞洲，而中國 卻接納了這80%中的90%，成為了世界上最大的電子產品垃圾場。

我國消費電子產品逆向物流實施的現狀我國消費電子產品逆向物流的實施還處于萌芽階段，很多企業還沒 意識到逆向物流的重要性，但是在國外特別是發達國家和地區，普遍受到政府和企業的重視，發展已相當成熟。當前，我國國內尚無一家電子 產品制造企業建立完善、高效的逆向物流回收系統，未形成規格的回收處理產業，導致我國電子電器產品的回收主要由大量私營垃圾回收點或 拆解作坊在從事回收處理工作，整個回收市場基本處于無序和混亂的狀 態。目前，已確定了浙江省、青島市作為國家廢舊家電回收處理試點省 市。雖然在各政府部門和企業的共同努力下，取得了一定的成效，但是由于處理技術跟不上，沒有能力處理，大量廢舊電器產品只好在倉庫進 行囤積，加大了運作的成本。目前，我國電子電器產品的逆向物流實施 主要存在以下問題： 一、缺乏完善的物流系統 我國逆向物流發展還處于初級階活動，對廢舊家電通過“以舊換 新”等方式進行了回收，但是大部分企業段，但最近幾年由廢棄電子產 品引發的環境問題也引起了政府的重視，并出臺相應的法律法規來規范 企業對廢棄物的回收和處理。雖然大多數家電企業為了響應國家的政策 號召，逐步開始實施廢棄家電的逆向物流還尚未建立一個完善而有效的 回收網絡體系，廢舊電子產品處理主要還是由一些走街串巷的“垃圾收 購大軍”收走，回收缺乏系統性和科學性，而作為廢舊電子產品回收責 任方的生產企業卻沒有承擔其相應的回收責任。

二、回收再處理工藝水平低下

目前，大部分的回收企業規模都相對較小，技術水平不高。特別是 家電產品，科技含量高，元部件價值較大等特點決定了其回收處理需要 較高的技術水平和相應的拆解設備。一般規模的家電企業和小作坊無 法承擔這部分投資，通常采用傳統的酸泡、火燒等落后的處理工藝，不 僅無法發掘廢舊產品的再利用價值，而且會產生大量的廢水、廢氣、廢 渣，隨意丟棄或掩埋電子廢棄物，大量有害重金屬和有毒化學物質將滲 入地下，造成地下水嚴重污染，如果進行焚燒處理，則會釋放大量有毒 氣體，造成空氣污染或引起更嚴重的酸雨危害。

三、回收激勵機制不得力，法律法規實施不到位 雖然國務院公布了《廢棄電器電子產品回收處理管理條例》，并在 2011年1月1日起已開始實施，但是在實施過程中對各個環節違法行為的 法律責任劃分不夠明確，處罰力度不夠大[2]。中國現階段，小作坊式 的個體家電回收者充斥整個回收市場，秩序混亂，處理方法簡單且拆卸 隨意，容易將污染物流入環境，對大氣、土壤、河流等自然環境造成嚴 重的破壞。因此，政府在頒布相關法律法規的同時，也要出臺相應的激 勵機制來確保提高廢舊電子產品的回收利用率。

四、全民環境保護意識落后

中國消費者的環保意識淡薄，一些消費者為了眼前的經濟利益通常 把廢棄電子產品賣給一些流動的回收小販或小型的家庭作坊。因此，要 進一步加強對各個層次各種渠道的環保法律法規的宣傳，增強消費者的 環保意識，鼓勵消費者購買那些承諾產品生命周期結束后進行有償回收 的企業的產品，其次鼓勵消費者把廢舊產品賣給有資質的合法的回收處 理公司，使全社會公民都自覺地參與廢舊電子產品的回收使用，提高公 眾的環保意識。

逆向物流運作模式比較與影響因素分析

（一）逆向物流自營模式解析

由生產企業獨立建立的逆向物流網絡稱為自營模式，企業自身承擔 本報廢產品的回收、處理業務。就目前而言，能夠采用自營模式的也主 要是規模較大或經濟實力雄厚的制造企業。根據統計，產品種類越多， 數量越大，廢舊產品回收后重新利用的機會就越高，因此企業可獲得較 高的潛在利用價值，易贏得競爭優勢。同時，這種模式還可避免企業商 業機密泄露并可增強企業對供應鏈的控制能力。

圖3.1逆向物流自營模式示意圖 1、消費電子產品逆向物流自營模式的特點 在發達國家，消費電子產品逆向物流主要采取自營模式，其主要的 優勢是企業對供應鏈的控制力較強，有利于降低企業經營成本，和傳統 的正向物流相比，逆向物流自營模式有以下特點： （1）競爭力有所增強。從節約資源，最大限度減少原料采購成本__角度來看，自營模式無疑是可取的，同時還可實現正向物流與逆向 物流的結合，有利于成本核算、保護商業機密和產品品牌。

（2）回收處理效率較高。由于企業本身規模大，同時針對的都是 自己生產的產品，因此實現資源高效地回收比較容易，通過專業化處理 流程快速處理廢舊產品，節約處理成本。

（3）有利于信息反饋及產品改進。采用自營模式企業通過自建的 逆向物流系統可以快速高效地將不合格的產品召回到回收中心，通過檢 驗分析，對客戶的投訴快速做出反應，有利于信息的收集反饋，及時改 進產品，提高客戶的滿意度。

（4）財務風險加大。自營運作模式是一種高度專業化的模式，自 營模式需要企業投入大量的財力、人力、物力，特別是對中小企業來 說，這種模式分散了有限的資金和人員，使得經營風險大大提高。

2、消費電子產品逆向物流自營模式的適用條件

自營模式一般僅限于大型企業，而且要求回流物品范圍廣，種類 多，回收再利用價值高的情況。目前，只有一些著名企業，如東芝、 IBM、松下、NEC等才有能力去執行，它們自建的逆向物流系統都已經 開始進行回收業務，每年均可為公司節約數百萬美元[3]。

（二）逆向物流的聯盟模式解析

生產相同或相似電子產品的企業通過合資的或相互持股的方式建立共同的逆向物流系統稱為逆向物流聯盟模式。企業彼此之間形成一種風 險互擔，彼此信任，收益共享的伙伴關系，并承擔相應的職責和相關費 用。物流聯盟是現代電子產品制造企業的一項重要戰略決策。

在聯盟模式中，經常包括不同類型的電子企業，其中有生產企業， 有電子垃圾回收企業，有電子垃圾處理企業等。聯盟模式不但可以有效 減輕單個企業建立和運行逆向物流系統的財務風險，而且可以發揮各企 業的專業技術優勢，使得規模化經營更加便捷，同時可以有效保證各加 盟企業的廉價原材料供應，實現互利共贏。

圖3.2 逆向物流聯盟模式示意圖 1、消費電子產品逆向物流聯盟模式的特點聯盟模式下的逆向物流運作，有別于自營和外包模式，主要有以下 幾個方面的重要特點： （1）規模效益。聯盟模式有利于企業建立戰略合作伙伴的關系，合 作時相互信任，共享信息，實現企業間的互利共贏。聯營方式也有助于單個企業減少自建逆向物流系統的資金壓力，資產專業性強，實現管理 和經營的規模效應 （2）降低交易成本。企業的聯盟組織直接交流，可以最大限度減少 企業另外尋找交易對象產生的信息支付費用，控制較低的交易成本。同 時，聯盟經營通常具備一定的運營規模，回收產品統一運輸，物流成本 也降低了。由此可見，消費電子產品逆向物流聯盟模式的實施，可以大 大降低成本。

（3）逆向物流專業化程度較高。聯盟模式能夠有效提升回收中心處 理的產品數量和產品種類，員工為經過拆卸和回收處理技術培訓的專業 逆向物流人員，與自營物流相比，肯定處理效率更高，對回收垃圾的處 理能里更強，有助于提高廢舊電子垃圾的處理量，因此對于中小企業來 說，聯盟模式顯然優于自營模式。

聯盟模式也存在著回收產品信息反饋不及時，缺乏準確性，同時會 制約企業成本核算和產品設計的改進。聯盟經營在經驗、管理、合作伙 伴的選擇和成果的分享都存在局限性，物流管理水平也比不上專業化的 逆向物流公司，在這方面，自營模式更具有優勢。

2.消費電子產品逆向物流聯盟模式的適用條件 電子產品、塑料制品、廢舊家用電器等是適合聯盟模式經營的企業 產品。主要是因為這些產品的再利用價值比較高，有些稍作處理就能進 入二手市場銷售，有些零配件經過處理可以重新利用，有些拆卸后可做 為原料在進入生產領域實現資源循環利用。

（三）消費電子產品逆向物流的外包模式解析

外包模式，顧名思義就是由專門從事逆向物流服務的企業來負責實 施的運行模式。生產企業通過支付費用，與外包企業簽訂協議來完成整 個你想物流的過程，該模式是目前消費電子產品逆向物流運營的新趨 勢，同時也是第三方物流業發展的重要利潤源泉。外包給第三方服務 商，可以將逆向物流專業化程度提高，同時管控企業投資風險，由于外 包服務是通過對多個客戶業務的整合，實現管理和運作規模效益，加上 專業化運作，也可以提高服務質量。此外，進行逆向物流外包以后，企 業可以致力于發展核心業務，從逆向物流的角度改進產品設計和原材料 的選用，及時優化產品，提升競爭力。

圖3.3逆向物流外包模式示意圖 1、消費電子產品逆向物流外包模式的特點目前，大多數經營項目非常適用企業物流外包模式，對于一些經濟 和技術實力較弱的小型電子產品生產企業來說，逆向物流產品產生的時 間、地點和數量幾乎無法預料，企業難以掌控，因此，外包逆向物流業 務有利用降低企業的經營成本。通常逆向物流的外包模式主要有以下特 點： （1）制造商從這個系統中獲得利益。外包形式對于管控逆向物流過 程中產品回收和分銷市場波動出現的不確定風險，這種模式使他們既擔 起了產品末端的責任又降低了投資風險。

（2）企業可以集中精力發展主業。尤其小微電子產品制造企業，從 降低成本的角度來看，外包逆向物流無疑是可取的。同時，規模較大的電子產品制造企業，外包逆向物流同樣可以大量減少在逆向物流上的成 本支出，使企業將精力集中到核心業務上，增強核心競爭力。企業可以 根據需要將逆向物流一個或幾個環節外包給第三方物流企業，也可以將 所有業務外包出去。

但是外包模式存在著風險，企業將逆向物流授權給第三方公司，存 在產品設計信息和生產專利泄露的風險，也不利于企業收集反饋信息和 對產品設計的改進，企業的控制能力減弱。同時，第三方逆向物流企業 有可能會憑借企業對其依賴性，存在其提高服務價格的風險。

2、消費電子產品逆向物流外包模式的適用條件

消費電子產品逆向物流外包的模式適用于逆向物流的絕大多數企業經營項目，比如產品退貨、維修、召回和廢舊物品的回收，都可以部分 或全部采用外包模式。

本文通過對我國消費電子產品逆向物流模式的研究，分析了消費電 子產品逆向物流實施的現狀和存在的問題，提出了逆向物流三種主要運__行模式：自營模式、逆向物流聯盟模式、逆向物流外包模式，并分析了 企業在逆向物流模式的特點及適用條件。通過對消費電子產品逆向物流 模式的探討，得出如下結論：首先，基于每種模式的使用對象的不同， 消費電子產品企業應根據自身狀況來選擇合適的逆向物流模式；其次， 企業在選擇逆向物流模式時，要先進行影響因素的考慮再做出科學決 策；最后，要想改變我國目前消費電子產品逆向物流模式簡單、無序的 局面，需要每個利益相關體的共同參與。

[1]劉平宇.論循環經濟發展的必然性【J】.綠色經濟，2010，（5）：18-21 [2]柳鍵.供應鏈的逆向物流【J】.商業經濟與管理，2002，（6）：11-13

[3]王長瓊.國外逆向物流的經濟價值及管理策略初探【J】.外國經濟與管理 2003，（8）：22-25

第5篇：模擬飛行范文

關鍵詞:修正劍橋模型;三軸剪切試驗;Abaqus數值模擬;應力路徑;粗粒土

中圖分類號:TU411 文獻標識碼:A 文章編號:1674-0432(2010)-07-0048-1

0 前言

粗粒土在自然界分布廣泛,儲量豐富。由于它具有壓實性能好、透水性強、填筑密度大、抗剪強度高沉陷變形小承載力高等工程特性,因此在工程建設中得到了廣泛應用。隨著高土石壩、高層建筑物的發展及電子計算機的應用,為適應土工建筑物應力、應變分析的需要,粗粒土應力應變關系成為重點研究的內容。其研究成果為進行高土石壩應力應變分析發揮了積極作用。

三軸壓縮試驗是測定土的抗剪強度的一種方法,它通常用3-4個圓柱形試樣,分別在不同的恒定周圍壓力(即小主應力σ3)下,施加軸向壓力,即產生主應力差(σ1-σ3),進行剪切直至破壞,從而得出一系列的巖土類材料的“應力-應變-強度”試驗曲線,然后根據摩爾-庫侖理論,求得抗剪強度參數及其它所需的參數。

在分析了巖土材料的“應力-應變-強度”特性之后,自然會想到巖土類材料應力應變符合怎樣的普遍規律,即所謂的本構理論,劍橋等向硬化模型便是早期由劍橋大學Roscoe教授等人提出的,征對巖土類材料的應力應變關系理論。后來,Roscoe和Burland兩人又將“帽子”屈服準則、正交流動準則和加工硬化規律系統的運用于劍橋模型,并提出了臨界狀態線、狀態邊界面、彈性墻等物理概念,經過他們多次修正,構成了眾所周知的修正劍橋模型。

1 三軸試驗

試樣土采用某高速公路隧道棄渣的重塑土,分別采用800KPa與1000KPa的固結壓力,然后施加軸向位移求得應力與應變關系曲線。土樣初始孔隙比e0=0.436,干密度ρd=1.88g/cm3,試樣高h=60cm,直徑D=30cm。

2 數值模擬

2.1 計算參數的選取

軟件Abaqus具有強大的非線性處理能力,擁有大量不同種類的單元類型、材料類型和分析過程。而且具有很好的用戶材料接口,很好的方便了廣大用戶。本文即是采用Abaqus自身的修正劍橋模型來模擬試驗過程。在Abaqus中修正劍橋模型的屈服面方程為:

式中:,為偏應力參數,K值控制著屈服面在π平面上的形狀,0.778≤K≤1,p為靜水壓力,q為廣義剪應力,三軸試驗時q=(σ1σ3)。β為常量,在臨界狀態線的干面側該值等于1,濕面側小于1時帽子縮緊。a為初始屈服面大小的強化參數。修正劍橋模型參數取自圍壓分別為800KPa及1000KPa的三軸試驗,其中得到正常固結曲線斜率λ=0.06、膨脹曲線斜率κ=0.012、滲透系數k=0.00136m/s、泊松比μ=0.3、臨界狀態線的斜率M=1.807953。圍壓σ3=1000KPa,固結完成時孔隙比由0.436變為0.378。剪切過程中軸向變形εa=119.4mm,時間T=1h=3600s。

2.2 有限元模型的建立

有限元模型采用軸對稱,二次四邊形減縮積分單元,高度h=60cm=0.6m,半徑r=D/2=15cm=0.15m。建立兩分析步,第一分析步(Geostatic)為地應力平衡分析步,以便建立固結結束時的應力狀況。第二分析步(Soils)為巖土分析步,以便建立剪切過程時的條件。在Geostatic分析步中施加1000KPa的圍壓,并使該圍壓在計算過程中保持不變。初始應力狀態通過關鍵字*initial conditions,type=stress定義,約束住底部位移U2和左側位移U1,同時保持該條件在計算過程中不變。初始孔隙比通過關鍵字定義為0.378。在soils分析步中施加軸向位移U2=0.1194m,總時間為3600s,時間增量最大為32s。模型頂部邊界條件設為孔壓力(pore pressure)為0。

2.3 計算結果與試驗結果的比較

通過計算可得,體應變與軸向應變之間的關系,以及p、q子午面上的有效應力路徑。將計算值與試驗值進行對比。

2.4 結果分析

(1)分析可知當材料未達到屈服時計算值與試驗值能夠較好的吻合。由此表明,基于ABAQUS的修正劍橋模型隱式積分算法具有較好的計算精度和數值穩定性,能夠較好的反映材料的彈塑性變形。在試驗過程中保待孔隙水壓力為零,所以總應力路徑與有效應力路徑相同,都為直線。

(4)修正劍橋模型涉及到的參數包括彈性模量E、泊松比μ、原始各向等壓曲線中與加荷有關的試驗常數λ及與卸荷有關的試驗常數κ、初始孔隙比e0、粘聚力c和內摩擦角φ等參數。由于模型參數與計算結果之間復雜的函數關系,目前的反分析方法都難以避免各參數間的相互影響,所以一般選擇那些對計算結果影響較大的參數作為反分析參數,以減少反分析參數的數目。

(3)模擬的實驗結果c值大于室內實驗結果,但φ值較小,除了有限元的計算模型(劍橋模型)不能完全反映土體的性質外,室內試驗本身的操作誤差和破壞狀態確定的人為性也有一定的影響,同時修正劍橋模型的計算結果一般偏小。其中,在模型參數中對位移影響顯著的是正常固結曲線斜率λ,對體應變影響較顯著的是膨脹曲線斜率κ。λ增加水平位移也相應增加,而κ增加水平位移減小,體應變相應增加。

3 結語

通過三軸固結排水等試驗標定了修正劍橋模型參數,試驗參數較少,且有明確的幾何及物理意義。計算時要慎重選取參數λ和κ?；贏baqus中修正劍橋模型的模擬能夠較好的與試驗資料相吻合。

參考文獻

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第6篇：模擬飛行范文

網絡出

>> 泄水陡坡后消力池的水躍特性數值模擬 “寬尾墩+臺階壩面+戽式消力池”聯合消能在大華橋水電站的設計應用 寬尾墩—跌坎型底流聯合消能工水力特性試驗研究 臺階式溢流壩消力池壓強特性試驗研究 淺談寬尾墩消能機理及發展 青?；ブ鷮W科灘水電站T型墩消力池體型研究 翅片空冷器內外側流體流動數值模擬與特性研究 開縫翅片管式換熱器的換熱與流動特性數值模擬 缸內直噴汽油機進氣道流動特性的數值模擬 圓臺間流體流動的數值模擬 寬淺型水庫水體更新時間數值模擬 山區公路孔隙水壓力作用下高邊坡穩定性數值模擬 寬尾墩在溢流壩面上的合理位置 平衡流量計流動特性數值計算分析 微通道內兩相流動的數值模擬 旋轉帶肋回轉通道流動換熱數值模擬 彎接頭內部流體流動的數值模擬研究 基于消力池計算問題的思考與分析 橋墩基礎側向滯回特性的數值模擬分析 高壓旋噴擴底樁承載特性數值模擬 常見問題解答 當前所在位置：l

基金項目：衡陽市重點科學技術研究項目（201422095-3）

作者簡介：邱 春（1976-），男，江蘇徐州人，工程師，主要從事工程水利學研究。E-mail：Qiu

摘要：采用RNG k-ε紊流模型結合動網格技術對某工程Y型寬尾墩泄洪表孔弧形閘門開啟過程進行了三維動態數值模擬研究。分析了閘門開啟總時間、堰頂水頭及下游初始尾水深對反弧及消力池壓強的影響;定義了閘后水流的三種流態;分析了反弧及消力池三個區域壓強特性。研究表明，閘門開啟總時間越小，閘后水流滯后越明顯，沖擊區滯后最大壓強越大;閘門開啟過程中，沖擊區最大壓強與堰頂水頭近似成線性關系;且其與調節區平均壓強差隨著下游尾水深度的增加而迅速減小。部分結果與試驗數據吻合良好，說明數值方法是可靠的，可為水工閘門的合理運行提供借鑒。

關鍵詞：三維動態數值模擬;開啟過程;非恒定流;動網格;弧形閘門;消力池

中圖分類號：TV652.1 文獻標志碼：A 文章編號：

1672-1683（2015）04-0721-05

Numerical simulation of unsteady hydrodynamic pressure in the stilling basin of flaring gate pier

QIU Chun1，2，LIU Cheng-lan1

（1.Sichuan College of Architecture Technology，Deyang 618000，China;

2.State Key Lab.of Hydraulics and Mountain River Engineering，Sichuan University，Chengdu 610065，China）

Abstract：The RNG k-ε turbulent model and dynamic mesh technology were applied to simulate the unsteady flow in the stilling basin of Y-shaped flaring gate pier during the process of radial gate opening.The effects of total gate opening time，water head over weir，and initial downstream water depth on the pressures of anti-arc and stilling basin were analyzed.Three different flow patterns were defined according to different gate opening velocities.The pressure characteristics of anti-arc and stilling basin were obtained.The results showed that （1）if the total gate opening time is shorter，flow lagging behind the gate is more obvious and the lagged maximum pressure is higher in the impact zone;（2）there is a linear relationship between the maximum pressure and water head in the impact zone during the gate opening process;and （3）the difference between the maximum pressure in the impact zone and average pressure in the adjusting zone decreases with the increasing of downstream water depth.The simulation results agreed well with the experimental data，which suggested that the numerical simulation method is reliable and can provide important reference for the reasonable operation of hydraulic gate.

Key words：three-dimensional dynamical numerical simulation;opening process;unsteady flow;dynamic mesh;radial gate;stilling basin

水工閘門是水工建筑物中擋水和控制流量的重要設備，對于一般的泄水建筑物而言，為了有效調節庫容，閘門經常需要動水啟閉，國內水利工程由于閘門運行方式的不合理引起下游沖刷破壞的案例時有發生。因此了解閘門啟閉過程中水流水力特性，對于防止消能設施發生破壞有著重要意義。

水利工程中表孔弧形閘門泄洪的情況較為常見，其水流屬明流水氣二相流，其邊界條件及過程較復雜，給試驗數據測量帶來了較大困難，作為模型試驗的補充，直接動態數值模擬更容易得到過程中各時刻水力要素特性。文獻[1]模擬了蓄水池閘門開啟過程中水體流動，但和實際情況有差別，文獻[2]分析了孔板泄洪洞事故閘門動水下門過程閘室噪音和振動的成因，文獻[3]采用數值模擬對梯形渠道中閘門不同調控方式引起的非恒定流進行了研究，文獻[4]對湖南鎮水電站閘門不同開啟組合下水舌擴散形態對下游的影響進行了試驗研究，文獻[5]通過數值模擬研究了不同長度的單一渠段的非恒定流響應過程，文獻[6]采用動網格技術對弧形閘門開啟過程數值模擬進行了初步探索。本文采用RNG k-ε雙方程模型結合動網格技術對某電站溢流表孔Y型寬尾墩加消力池非恒定流進行了三維數值模擬研究，重點分析閘門開啟速度、堰頂水頭及下游初始水深對非恒定流壓強等水力特性的影響。

1 數學模型

控制方程如下。

連續方程 ρt+ρuixi=0 （1）

動量方程

ρuit+xj（ρuiuj）=-ρxi+xj（μ+μt）uixj+ujxi（2）

k方程

（ρk）t+（ρuik）xi=xj（μ+μt）αkkxj+Gk-ρε（3）

ε方程

（ρε）t+（ρuiε）xi=xj（μ+μt）αεεxj+C1ε*εkGk-C2ερε2k（4）

式中：ρ和μ分別為體積分數平均的密度和分子黏性系數;p為壓力;k為紊動能;ε為紊動能耗散率;xi表示x，y，z;ui表示u，v，w;i，j=1，2，3為求和指標;t為時間;μt為紊流黏性系數，

μt=ρCμK2ε，其中：Cμ為經驗常數，取Cμ=0.084 5;αk=αε=1.39;C1ε*=C1ε-η（1-η/η0）1+βη3，C1ε和C2ε為ε方程常數，C1ε=1.42，C2ε=1.68。η=（2EijEij）1/2kε，Eij=12uixj+ujxi，η0=4.377，β=0.012;Gk為由平均速度梯度引起的紊動能產生項，

Gk=μtuixj+ujxiuixj。

采用有限體積法對上述方程進行離散，時間和空間均采用二階精度格式，壓力速度耦合采用壓力隱式算子分割法PISO算法。采用VOF法[7]跟蹤自由水面，此方法的k-ε紊流模型方程式（1）-式（4）與單相流形式相同，但ρ和μ是體積分數的函數，可由下式表示：

ρ=αwρw+（1-αw）ρa （5）

μ=αwμw+（1-αw）μa （6）

式中：αw為水的體積分數;ρw和ρa分別為水和氣的密度。μw和μα分別為水和氣的分子黏性系數。動網格模型用于描述邊界或流體內部物體的變形及運動，對于通量φ的積分形式的守恒方程如下：

ddt∫VρφdV+∫Vρφ（u-us）?dA=∫VΓΔφ?dA+∫VSφdV（7）

式中：V為控制體V的邊界;u為流體流動速度矢量;us為動網格的網格變化速度矢量;Γ為擴散系數;Sφ為通量的源項;Δ=eixi為哈密頓算子。

2 計算區域網格與計算條件設置

本文采用某實際工程表孔單孔1∶50比尺建立如圖1所示的數模區域，模型尾坎高0.2 m，閘門寬度為0.3 m，弧型閘門半徑為0.51 m，類似工程的恒定流研究已較多[8-15]。本文對弧門開啟過程閘門區、寬尾墩、消力池水體進行了整體模擬。閘門區網格變形較大，采用非結構網格，其它區域采用六面體結構化網格，水氣交界面和消力池等關鍵區域網格進行了局部加密。

庫區進口采用壓力邊界條件，并利用自定義程序UDF（User-Defined Function）來控制其水位，溢洪道出口為壓力出口，模型上部為與空氣進口，其它區域為無滑移邊界條件。文中弧形閘門均采用勻速開啟，并采用了六種開啟總時間T，分別為：3 s，10 s，15 s，30 s，60 s，120 s。

采用彈簧光順法和局部重構法更新動網格。圖2給出了T=120 s對應的開啟過程中不同相對開度（e）時溢洪道中線縱剖面閘門區域網格圖，可看出整個計算過程網格質量良好。采用UDF來控制弧形閘門的運動屬性，T=60 s時，對應的UDF如下：

3 閘后水流流態分類

圖3給出了堰頂水頭H恒定時，六種開閘總時間對應的過閘流量與相對開度的關系圖，可見T越小，即開閘速度越大時，各相對開度時過閘流量就越小，即流量滯后于過程中對應的相對開度，閘門開啟越快，這種滯后效應越明顯，當T>30 s時整個過程中各相對開度的過閘流量差別已很小。當T無限大時，非恒定流變化平穩，趨近于恒定流。

從圖4亦可看出T越小時，水面線越低。根據流量的滯后特點，將過閘水流分為三種流態：滯后式、過渡式和平穩式，對于本試驗模型，T=15 s～30 s時水流近似為過渡式流態。

4 壓強時空變化特征

4.1 開啟總時間對壓強的影響

為比較三種流態水流對反弧及消力池底板壓強的影響，分別選取開啟總時間T=10 s，15 s及60 s作為研究對象，堰頂水頭H=0.4 m，初始尾水深h0=0.2 m。根據反弧及消力池底板所受壓強的特點，將其分為三個區域：下泄水舌的直接動水沖擊區;位于其后的調節區;消力池中后部靜水壓強為主的靜壓區（見圖5（a））。

表1中給出三種開啟總時間對應的各相對開度時反弧及消力池底板所受的沖擊區最大動水壓強Pmax、調節區的平均壓強Paver及二者的差值ΔP。可看出當豎向拉伸水舌進入消力池后，沖擊區動水壓強出現最大，調節區壓強則較小，二者均隨e的增大而增大。

當T=10 s時，由于流量滯后，e較小時Pmax偏小，e=0.7時開始大于另外兩種情況。計算發現，在閘門全開一段時間后，Pmax才達到極值8 200 Pa，見圖5（a），稱之為滯后最大動水壓強。T=15 s對應的滯后最大動水壓強為7 850 Pa（圖5（b）），T=60 s則無明顯的滯后最大動水壓強。這是由于T較小時，雖然閘門已經升起，但是水流由于慣性作用，下泄過程需要一定時間，當閘門全開時流量尚未達到最大值，之后流量會有一突然增大的過程。由于此時消力池中水深相對較小，因此會有一較大的滯后動水壓強，且持續較長時間才能達到恒定狀態。而T較大的情況，隨閘門緩慢開啟，流量逐步增加，消力池中水深隨之增加，閘門全開后即可緩慢過渡到敞泄恒定狀態，因此水流比較平穩。對于靜壓區，當T較小時，靜壓區壓強分布比平穩式流態波動更明顯。

對于T=10 s，e較小時，ΔP小于其它情況;之后隨e的增大，迅速增大，e=0.75時壓強差達到4 400 Pa，T=15 s及60 s時為3 600 Pa和2 850 Pa?？梢姰旈_啟總時間T越大時，沖擊區最大壓強與調節區平均壓強之差越小，且其增長平緩。對于消力池而言，由于調節區處于沖擊區下游，是高速水股偏轉和急劇擴散的低壓區，一般來說此處的受到的時均動水壓強合力向上，與巖基不同，消力池最先失穩的部位是在沖擊區之后壓強較小的調節區，沖擊區最大壓強與調節區平均壓強差值越大，對于反弧及消力池底板的危害越大，因此，開啟總時間不應位于滯后區或過渡區，否則必須考慮壓強差ΔP可能對反弧及消力池底板造成破壞。

4.2 堰頂水頭對壓強的影響

對于寬尾墩消能工而言，堰頂水頭高低對下泄水股的影響較大，選取T= 60 s，h0 =0.2 m，采用H=0.1 m，0.2 m，0.3 m，0.4 m四種堰頂水頭進行分析。在四種堰頂水頭時，反弧及消力池沖擊區最大壓強均隨e的增大而增大，且e相同時Pmax，與H近似成線性關系。采用四種堰頂水頭時沖擊區最大壓強極值P0及其對應的最大的堰頂水頭H0對Pmax及H作無量綱化處理。將不同e時的無量綱化的最大壓強及堰頂水頭的關系表示為

PmaxP0=kHH0+c （8）

式中：k為直線的斜率，c為最大壓強對應的截距，二者均為e的函數。由七種e時的PmaxP0與HH0的線性關系，可得斜率及截距與相對開度e的擬合關系式：

k=4.4718e3-6.0196e2+2.3851e+0.3616（9）

c=-5.5222e3+6.732e2-1.7283e+0.1749 （10）

將上述k，c與e的關系式代入式（8）得到堰頂水頭不同時，堰上弧形閘門開啟過程中各相對開度所對應的沖擊區最大壓強的經驗關系式，圖形見圖6。公式為弧形閘門開啟總時間T=60 s時的關系式，當T位于平穩式時均適用，但對于滯后式開啟時間并不適用。

4.3 下游初始尾水深對壓強的影響

選取開啟總時間T= 60 s，采用H=0.4 m，h0=0.2 m，0.3 m，0.4 m三種初始尾水深進行分析。由表2的結果可看出三種情況時Pmax均隨e的增加而增加，在e

h0=0.4 m時，由于水深的進一步增加，過程中各相對開度的Pmax與調節區的平均壓強均比h0=0.2 m及h0=0.3 m時要大。分析三種情況時ΔP變化，可看出h0=0.2 m時各對應相對開度時的ΔP均要大于另外兩種情況，h0=0.2 m時ΔP在e=0.1時最小為1 200 Pa，在e=0.7時達到最大值2 550 Pa，為h0=0.4 m時的3倍。顯然h0=0.4 m時反弧及消力池底板受的壓強更均勻，調節區的向下的壓強較大，可以有效平衡該區的底板塊的向上的動水壓強。

分析可見下游初始水深對堰上弧形閘門開啟過程中消力池所受壓強影響較大，而一般情況下，開閘過程中，尾水位是偏低的，為安全起見，必須使尾水位達到一定的高度才可開閘，否則池底板的安全及穩定將受到威脅。

4.4 部分測點的試驗驗證

圖7為T=15 s時溢流堰中線縱剖面上兩測點（x=0.572 m和0.702 m，（a）圖）的實測壓強歷程線與數模結果的對比（（b）圖，（c）圖），可看出在整個過程中二者隨時間的變化規律是一致的，說明數模結果是準確的。

5 結論

研究了堰上弧形閘門開啟速度、堰頂水頭及下游初始尾水深對閘后寬尾墩消力池非恒定流壓強的影響。根據開啟過程中閘后水流特性將其分為：滯后式、過渡式及平穩式三種流態;指出開啟總時間越小，沖擊區最大動水壓強及其與調節區平均壓強差越大，沖擊區最大動水壓強隨堰頂水頭增大而增大;初始尾水深對過程中動水壓強影響明顯;分析了過程中下泄水股對消力池底板可能造成的危害。

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第7篇：模擬飛行范文

論文關鍵詞：碳酸二甲酯，反應精餾，非平衡級模型，模擬，優化

 

1 引 言

碳酸二甲酯(簡稱DMC)是近年來發展迅速的一種新型綠色化工產品，是一種十分有用的有機合成中間體和性能優良的汽油添加劑[1]。近年來對其生產工藝條件的研究報道很多，但是由于碳酸二甲酯的單程轉化率比較低，其中酯交換法的反應精餾工藝是研究開發的主要方向。其反應條件溫和而且生產工藝無污染、對環境友好，是目前合成碳酸二甲酯的先進生產方法之一[2]。由于反應與精餾在同一塔內同時進行，相互之間的影響十分復雜，操作條件和設備參數的微小變化，對操作規律都會產生很大的影響，目前人們對反應精餾規律的認識不是很充分[3]，有待于進一步的研究。這就使反應精餾過程的設計、放大、操作性能和控制方案的研究等方面均存在一定的難度。目前報道用計算機模擬此生產過程的文獻較少非平衡級模型，因此用數學模擬的方法，對這種生產過程進行模擬分析，深入探討反應精餾過程的生產規律是非常必要的。

2 反應精餾過程的非平衡級模型描述

模型的推導基于如下假設：每一級系統處于熱力學平衡狀態，即；氣相在達到上一級前完全混合，液相為全混流；

相界面上無質量和能量累積，氣液相只在相界面處達到平衡，在級內各點，傳遞系數相等，反應速率數值相同；過程處于穩態操作；反應只發生在液相，氣相無反應。

全塔共有N＋1塊板，冷凝器為第0塊板，再沸器為第N塊板，塔內共有C個組分。非平衡級模型示意圖如圖1所示核心期刊目錄。

圖1非平衡級示意圖

2.1物料衡算方程

總物料：

(j=1,2,…,N-1) （1）

（j=0）?。?）

（j=N） 　 （3）

各組分物料：

氣相：

（4）

液相：

（5）

式中：對反應物，生成物，對惰性組分, i=1,…,C,j=1,2,…,N-1。

（j=0） （6）

（j=N） （7）

2.2熱量衡算方程

氣相；

（8）

液相：

（9）

根據Taylor[4]等對普通精餾的模擬計算結果，假設氣液兩相處于熱平衡狀態是合理的。據此，本反應精餾模型中假設氣液兩相達熱平衡，以簡化計算。簡化結果是用板上總焓衡算方程

(j=1,2,…,N-1)（10）

代替（8）（9）兩式。

（j=0）（11）

（j=N）（12）

2.3氣液相界面處平衡方程

相平衡方程：（13）(i=1,…,C；j=0,1,…,N)

質量平衡方程：（14）

(i=1,…,C；j=1,2,…,N-1)

2.4歸一方程

（15）

（16）

(j=0,1,…,N)

2.5傳質速率方程

氣相： （17）

液相： （18）

(i=1,…,C；j=1,2,…,N-1)

2.6反應速率方程

采用文獻[2]中的動力學方程計算反應速率。反應方程式如下：

（19）

每級上的反應量：，其中為持液量。

上述方程組合一起構成了反應精餾全過程非平衡級模擬的數學模型。

3自由度分析

自由度分析見表1、表2所示。由表1和表2可知全塔模型方程自由度為2CN＋4N－2C。本文選擇的設計變量分別為：氣液相進料流量、組成、溫度；氣液相側線采出量；回流比；塔頂采出量；再沸器和冷凝器的熱負荷。

表1 全塔變量數分析

 

變量名

變量數

變量名

變量數

N+1

N+1

N-1

N-1

C(N+1)

C(N+1)

C(N-1)

C(N-1)

N-1

N-1

(C-1)(N-1)

(C-1)(N-1)

N-1

N-1

N-1

N-1

C(N-1)

C(N-1)

N+1

NF

1

1

1

1

第8篇：模擬飛行范文

關鍵詞：牛頓環；He—Ne激光器；條紋可見度

中圖分類號：O 436.1 文獻標識碼：A

牛頓環干涉實驗具有普遍性，在生產研究中也有廣泛的應用[1—3]。傳統的牛頓環實驗使用鈉光燈作為光源，干涉條紋生成于牛頓環的透鏡表面，為定域干涉條紋；用He—Ne激光器作為光源照射牛頓環， 則干涉條紋生成于牛頓環反射光束傳播空間的任何截面上，為非定域干涉條紋。在牛頓環實驗應用實踐中，干涉條紋的可見度對測量精度有很大的影響，而光源的選取影響著條紋的可見度。本文分別以鈉燈和He—Ne激光作為光源，實驗觀察并理論模擬了兩個光源情況下的牛頓環干涉圖樣；在光的相于性理論指導下， 研究了牛頓環條紋生成的原理， 并利用MATLAB模擬了鈉雙黃線的牛頓環干涉圖樣，分析了光源的非單色性對牛頓環干涉圖樣可見度的影響。

1 牛頓環干涉實驗現象分析

牛頓環實驗由光源、牛頓環干涉儀、讀數顯微鏡和平板玻璃等組成。在牛頓環干涉實驗中，我們分別選用鈉燈和He—Ne激光作為光源，觀察到的干涉圖樣如圖1和圖2。從圖樣可以看到，鈉燈光源比激光光源的干涉效果好。理論上，激光相干性好，牛頓環干涉效果應該比鈉燈好。但是，可以看到實驗效果恰好是相反的，激光牛頓環干涉不僅條紋未變清晰，還使得視場中出現了多套干涉條紋（有多個圓心，還有平行條紋）。

通過研究分析發現：在整個實驗光路中有多個反射面，平凸透鏡的平面和凸面的反射光、凸面和平板玻璃的上表面的反射光、凸面和平板玻璃的下表面的反射光都會發生干涉，此外還有其他的反射面和雜散光的干涉。對于鈉黃光，其相干長度為0.58mm，除了靠近凸面頂點的空氣層上下表面反射光的干涉在相干長度以內，其他地方的干涉都是非相干疊加不會產生干涉條紋。對于激光，其相干長度可以達到幾米到幾十公里，所有反射面的反射光都參與干涉，還有雜散光的干涉，所以視場中出現多套干涉條紋。

2 牛頓環干涉理論分析

2.1擴展單色光源

設有一個透明薄膜，由一個準單色的點光源S來照射，薄膜上下兩個反射面的反射光在薄膜外P點相遇，如圖3。假設薄膜足夠薄，圖1中A、B、C三點緊挨在一起，（考慮薄膜半波損失）可以計算出兩反射光到P 點相應的光程差為[4]

式中？姿為入射光在真空中的波長，h為薄膜在反射點的厚度，n是薄膜的折射率，？茲'為薄膜中的反射角。假設沒有多次反射，對于單色光，強度分布嚴格合乎（2）式[4—5]

一般說來，當P點給定時，h和？茲'都隨S的位置而變，因而光源稍有擴展就會使兩相遇光線在P點？啄的變化范圍很大，以致條紋消失。但是P點在薄膜上時情況例外。當用顯微鏡聚焦在薄膜上或眼睛注視膜表面觀察時，就是這種情況。這時，對于從擴展光源到達P'點（P點共軛點）的所有成對光線，h實際上是相同的，見圖4，因而P'點？啄主要是由于cos？茲'的不同。如果cos？茲'值的變化范圍足夠小，甚至用一個相當大的擴展光源時也可如此，因而這時可看到有清晰的條紋定域在薄膜上。實際上，在正入射附近進行觀察，并再限制入射光瞳，即可滿足cos？茲'變化范圍很小的條件。這時，（1）式中cos？茲'取平均值cos？茲'，是對P'貢獻光的那些點取平均。在近似正確的范圍內，P點的干涉狀況不受他處膜厚的影響。由此可見，即使薄膜界面不是平面，只要其夾角保持很小，這時，cos？茲'實際上近似是常數，則條紋就是光學厚度相等的點的軌跡，通常稱為等厚條紋，牛頓環是等厚干涉的例子。

2.2 鈉燈雙黃線對牛頓環干涉的影響

若入射光源選理想的雙重單色光？姿1、？姿2，波長相差不是很大，且？姿1>？姿2。設兩譜線光入射強度相同，接收屏上的光強分布是每個譜線所產生干涉光場的非相干疊加的結果，總光強為

式中k1=、k2=、k=和？駐k=。歸一化后的干涉項為J=cos（k？啄）cos（？駐k？啄），條紋可見度用相干項可表示為V=。在相干項中，由于波長相差不是很大，cos（k？啄）的周期遠小于cos（？駐k？啄）的周期，所以在cos（k？啄）的半個周期內cos（k？啄）=±1的位置cos（？駐k？啄）變化很小，近似認為不變。所以雙重單色光復合照明牛頓環干涉儀產生的等厚干涉條紋的可見度為

由（4）式可見，影響條紋可見度的因素為？啄，？啄=2nhcos？茲'±，為兩波長平均值。由于入射光瞳的受限，cos？茲'變化范圍很小，近似為常數，可見度隨薄膜厚度變化，視場中出現的是圈圈對比度從0到1呈現周期性變化的干涉條紋。根據（4）式可以算出當對比度為0時空氣膜的厚度為0.145mm?？梢钥闯?，在實際的實驗裝置中，在干涉場中若要產生清晰的又比較多的干涉條紋，應使平凸透鏡的曲率半徑很大，從而保證空氣層的厚度小于0.145nm，同時也要求入射光近似垂直入射。圖5是根據理論分析的（3）式用matlab模擬鈉雙黃線的牛頓環干涉圖樣。

4 結論

雖然激光的相干性好，但實驗中發現激光遠不如鈉光的干涉效果，文中分析了實驗裝置對激光干涉過程的影響，進而從理論上分析了擴展光源和光源的非單色性對鈉光牛頓環干涉的影響。通過實驗分析和理論計算分析，得出在薄膜厚度滿足一定條件下、入射光近似正入射且限制入射光瞳的大小，即使相當大的擴展鈉光源也可得到比較清晰的干涉圖樣。

參考文獻

[1] 王刃，張本昀，朱新慧.視頻激光干涉牛頓環中心的實時提取技術[J].武漢大學學報·信息科學版，2006，31（11）：1031—1033.

[2] 郭長立.激光牛頓環現象分析及應用[J].實驗室研究與探索，2011，30（6）：18—21.

[3] 楊淑敏，張偉，曹麗萍.利用牛頓環干涉條紋測定薄膜厚度[J].長春師范學院學報（自然科學版），2011，30（4）：46—49.

第9篇：模擬飛行范文

[關鍵詞] 尼莫同；腦蛋白水解物；非癡呆型血管性認知障礙

[中圖分類號] R749.105 [文獻標識碼] A [文章編號] 1673-7210（2013）05（b）-0076-03

阿爾茨海默病是臨床較為常見的疾病之一，具有較高的發病率，且隨著人口老齡化的發展，其發病率呈逐年升高的趨勢，給患者及其家屬帶來嚴重的經濟和生活負擔[1]。非癡呆型血管性認知障礙（VCIND）是血管性認知功能障礙的一種，是早期輕度認知功能障礙，其早期發現、診斷和治療可有效避免或延緩患者病情的發展，對于提高患者生活質量和延長其壽命具有重要意義[2]。因此，對VCIND的早期診斷和干預可有效預防阿爾茨海默病，為血管病變引起認知功能障礙的早期預防提供了理論依據[3]。本研究對新疆維吾爾自治區人民醫院2010年4月～2011年4月收集的VCIND患者采取尼莫同聯合腦蛋白水解物注射液治療，取得良好的臨床效果，現將研究結果報道如下：

1 資料與方法

1.1 一般資料

1.2 納入及排除標準

所選病例均為有認知障礙但無癡呆癥狀患者，其臨床診斷依據《中國癡呆和認知障礙診治指南：輕度認知障礙的診斷和治療》[4]和《血管性癡呆診斷標準草案》[5]，患者納入標準為：經病史詢問、蒙特利爾認知評估量表（MoCA量表中文版）及簡易智能量表（MMSE）評定確診為獲得性認知功能障礙；具有腦梗死、腦出血或慢性腦出血等腦血管事件，且患者病史均3個月；臨床診斷及影象學檢查提示為血管源性，且有急性發病、階梯式惡化、波動性病程和局部病灶性神經系統癥狀和體征等；患者均為自愿參加臨床試驗，且簽訂知情同意書。本研究經醫院倫理委員會通過。

排除標準：癡呆患者；急性腦血管疾病患者；嚴重神經功能損害（失語、嚴重偏癱等）患者；嚴重肝腎功能障礙或心肺功能異?；颊?；具有嚴重意識障礙、精神病史、抑郁或合并癲癇患者；非血管性因素導致的認知功能障礙患者；具有藥物過敏史患者等。

1.3 治療方法

所有患者均給予高血壓、糖尿病及高血脂等合并疾病的對癥治療，在此基礎上，A組患者單用尼莫同（尼莫地平）治療，30 mg/次，3次/d，口服，2周為1療程；B組患者單用腦蛋白水解物注射液，90 mg/次，加入250 mL 0.9%氯化鈉注射液或5%的葡萄糖注射液中，緩慢靜脈滴注，1次/d，2周為1療程；C組患者采取尼莫同聯合腦蛋白水解物注射液治療，2周為1療程。

1.4 觀察指標

患者治療前后均采用MoCA量表中文版及MMSE量表進行認知功能評定，比較三組患者治療前后各項評分變化情況。

1.5 療效判定

依據衛生部《中藥新藥臨床研究指導原則》中關于治療癡呆病的臨床研究指導原則[6]，并以MMSE量表作為主要參考指標，其療效判定標準為，基本控制：患者治療后MMSE評分接近或達到100分；顯效：患者治療后MMSE評分較治療前增加≥40%；有效：患者治療后MMSE評分較治療前增加≥20%；無效：患者治療后MMSE評分較治療前增加20%或出現下降。臨床總有效率=（基本控制+顯效+有效）/總例數×100%。

1.6 統計學方法

2 結果

2.2 3組患者治療前后MoCA量表評分及MMSE評分比較

3 討論

血管性認知功能障礙（vascular cognitive impairment，VCI）是由高血壓、糖尿病或高血脂等腦血管病的危險因素及明顯或不明顯的腦血管病引發的一類綜合征，包括VCIND、血管性癡呆（VAD）及混合性癡呆（AD）[7-8]。VCI涵蓋血管性認知功能損害由輕到重的整個過程，而VCIND是由極輕度、輕度、中度等損害的認知功能障礙，但未達到癡呆，多發生于老年患者，且有腦血管病的危險因素患者發病率高于單純性阿爾茨海默病患者[9]。VCIND處于VCI的早期，對VCIND進行早期的預防和干預，可避免和延緩患者認知功能障礙的發展，將臨床診斷提前于不可逆的嚴重癡呆，便于進行有針對性的預防和治療[10]。

尼莫同是一種鈣離子拮抗劑，具有較強的腦血管選擇性及潛在抗缺血損害神經保護作用；腦蛋白水解物注射液可促進神經生長及減少細胞凋亡，具有良好的神經營養和保護作用，并促進軸突的生長。本研究選取我院門診或住院部收治的VCIND患者共60例，比較3種治療方法的臨床效果，結果3組患者治療后MoCA量表評分和MMSE評分與治療前比較均有升高，且聯合用藥組升高更為明顯，與治療前比較差異有統計學意義（P < 0.05），單用尼莫同或腦蛋白水解物注射液治療的臨床總有效率均明顯低于聯合尼莫同聯合腦蛋白水解物注射液治療組比較，差異有統計學意義（P < 0.05），因此，尼莫同聯合腦蛋白水解物注射液治療VCIND臨床療效顯著，可明顯提高患者MoCA量表評分及MMSE評分，改善患者認知功能，值得臨床推廣和應用。

[參考文獻]

[1] 賈建平，魏翠柏.血管性認知障礙提出的臨床意義[J].中華老年醫學雜志，2005，24（1）：9.

[2] 沈娜娜，陳衛，趙仁亮. 輕度認知障礙與非癡呆型血管性認知功能障礙[J].國際腦血管病雜志，2010，18（9）：691.

[3] 蔡斐.針刺治療非癡呆型血管性認知障礙58例[J]. 陜西中醫，2012， 33（6）：717.

[4] 中華醫學會神經病學分會癡呆與認知障礙學組寫作組，中國阿爾茨海默病協會.中國癡呆和認知障礙診治指南：輕度認知障礙的診斷和治療[J].中華醫學雜 志，2010，90（41）：2887-2893.

[5] 中華醫學會神經病學分會.血管性癡呆診斷標準草案[J].中華神經科雜志，2002，35（4）：246-247.

[6] 衛生部.中藥新藥臨床研究指導原則（第二輯）[S].1995：206.

[7] 張彥紅，梁偉雄，朱磊，等. 蒙特利爾認知評估量表與簡易精神狀態量表用于篩查血管性認知障礙的比較[J].中國康復醫學雜志，2012， 27（5）：431.

[8] 龍建庭，魯玲，成明強，等.尼莫地平聯合阿托伐他汀治療血管性認知障礙的療效觀察[J].卒中與神經疾病，2011，18（1）：23.

[9] 歐陽方，歐陽存.尼莫同聯合腦蛋白水解物治療非癡呆型血管性認知障礙的臨床觀察[J].江漢大學學報：自然科學版，2012，40（2）：86.